Women with endometriosis have higher comorbidities: Analysis of domestic data in Taiwan

AbstractEndometriosis, defined by the presence of viable extrauterine endometrial glands and stroma, can grow or bleed cyclically, and possesses characteristics including a destructive, invasive, and metastatic nature. Since endometriosis may result in pelvic inflammation, adhesion, chronic pain, and infertility, and can progress to biologically malignant tumors, it is a long-term major health issue in women of reproductive age. In this review, we analyze the Taiwan domestic research addressing associations between endometriosis and other diseases. Concerning malignant tumors, we identified four studies on the links between endometriosis and ovarian cancer, one on breast cancer, two on endometrial cancer, one on colorectal cancer, and one on other malignancies, as well as one on associations between endometriosis and irritable bowel syndrome, one on links with migraine headache, three on links with pelvic inflammatory diseases, four on links with infertility, four on links with obesity, four on links with chronic liver disease, four on links with rheumatoid arthritis, four on links with chronic renal disease, five on links with diabetes mellitus, and five on links with cardiovascular diseases (hypertension, hyperlipidemia, etc.). The data available to date support that women with endometriosis might be at risk of some chronic illnesses and certain malignancies, although we consider the evidence for some comorbidities to be of low quality, for example, the association between colon cancer and adenomyosis/endometriosis. We still believe that the risk of comorbidity might be higher in women with endometriosis than that we supposed before. More research is needed to determine whether women with endometriosis are really at risk of these comorbidities

Pushover analysis and experimental verification on retrofit of school buildings by adding composite column to partition brick walls

921集集地震造成數以萬棟之樓房損毀，其中以中小學校舍損壞最為嚴重，約佔40%。對為數龐大之中小學校舍而言，係按照建造當時之規範進行設計，甚至未進行耐震設計，未必能符合目前最新耐震設計規範之需求，故既有中小學校舍之耐震能力堪虞，但無法也無須一一拆除重建。透過補強之手段，可提升原有結構之耐震能力。耐震補強方法除了成本效益外，尚須考慮其對建築功能之衝擊。常見之補強工法，均在走廊側進行補強，如鋼板包覆補強、翼牆補強、擴柱補強等，必須拆除門窗，故其工期長、費用高、廢棄物多。因此，本研究旨在探討隔間磚牆耐震補強之研究與發展，於隔間磚牆增設複合柱，增設之柱子分為兩部分，配以橫向鋼筋，將磚牆夾在其中。增設之柱子本身對耐震容量有所貢獻外，並可降低隔間磚牆之有效寬度，同時增加隔間磚牆之面外強度及承載能力，避免中小學校舍於大地震時倒塌，保障師生之安全。探討隔間磚牆增設複合柱之力學行為，訂定其塑鉸性質及相關參數，繼而進行ETABS非線性推垮分析及容量震譜法分析，以量化補強之效益。製作五座試體進行擬靜態面外反覆試驗，加以驗證先砌與後砌之隔間磚牆面外耐震能力，確認隔間磚牆耐震補強之可行性及塑鉸參數。隔間磚牆之補強工程不必拆除門窗，因而省工、省時、又省錢，且對原有建築功能之衝擊最低。讓耐震堪虞之中小學校舍，在有限之經費下，有效地提昇其耐震能力，期大幅降低地震之災害。目　錄 誌謝 一 摘要 三 目錄 五 表目錄 八 圖目錄 九 照片目錄 一一 第一章 緒論 1 1.1 研究動機 1 1.2 文獻回顧 2 1.2.1 中小學校舍結構震害 2 1.2.2 耐震能力評估 3 1.2.3 耐震能力提升之技術 4 1.3 研究範圍與方法 6 1.4 本文內容 7 第二章 中小學校舍耐震能力評估 9 2.1 耐震能力評估之目的 9 2.2 非線性靜力推垮分析 11 2.2.1 中小學校舍分析之基本假設 11 2.2.2 中小學校舍分析之豎向力分配 12 2.3 分析程式介紹 13 2.3.1 Response-2000 13 2.3.1.1 混凝土之應力-應變預測曲線 14 2.3.1.2 鋼筋之應力-應變預測曲線 16 2.3.2 ETABS 17 2.4 RC柱側向載重與位移之非線性曲線 20 2.4.1 撓剪破壞側向載重與位移曲線 20 2.4.2 剪力破壞側向載重與位移曲線 23 2.4.3 撓曲破壞側向載重與位移曲線 25 2.5 RC柱之塑鉸設定 26 2.5.1 撓曲塑鉸参數 26 2.5.2 剪力塑鉸参數 26 2.6 隔間磚牆面外側向載重與位移之非線性曲線 27 2.6.1 撓曲破壞側向載重與位移曲線 28 2.6.2 剪力破壞側向載重與位移曲線 30 2.7 隔間磚牆面外之塑鉸設定 33 2.7.1 撓曲塑鉸参數 33 2.7.2 剪力塑鉸参數 34 2.8 複合柱側向載重與位移之非線性曲線 34 2.9 複合柱之塑鉸設定 35 2.9.1 撓曲塑鉸参數 35 2.9.2 剪力塑鉸参數 35 2.10 容量震譜法分析 36 第三章 試驗構架規劃設計與施作 51 3.1 試驗規劃 51 3.2 構架之設計 53 3.2.1 基腳與地梁 53 3.2.2 柱 54 3.2.3 沿隔間磚牆方向梁 54 3.2.4 沿走廊方向梁 55 3.2.5 樓板 55 3.2.6 起吊用吊鈎 56 3.2.7 隔間磚牆 56 3.2.8 混凝土塊 57 3.3 增設複合柱之設計 57 3.3.1 基腳 58 3.3.2 複合柱 58 3.4 試體之材料特性 60 3.4.1 鋼筋 60 3.4.2 混凝土 61 3.4.3 紅磚 62 3.4.4 灰漿 63 3.4.5 吋U型鋼索夾 64 3.5 試體之製作 65 3.5.1 構架製作 65 3.5.1.1 基腳與地梁之施作 65 3.5.1.2 柱梁板之施作 67 3.5.1.3 隔間磚牆之疊砌 68 3.5.2 複合柱之製作 69 3.5.2.1 基腳之施作 69 3.5.2.2 複合柱之施作 70 3.5.3 鋼筋應變計之貼附 71 3.6 試驗之安裝佈置 72 3.6.1 試體 72 3.6.2 施力鋼架 73 3.6.3 防落裝置 73 3.7 量測與施力系統 73 3.7.1 量測系統 73 3.7.2 施力系統 75 3.8 試驗程序 76 第四章 試驗觀察與結果討論 102 4.1 試驗觀察 102 4.1.1 梁柱空構架PF-2 102 4.1.2 含1B後砌隔間磚牆之構架A1-2 104 4.1.3 含1B先砌隔間磚牆之構架B1-2 107 4.1.4 含1B後砌隔間磚牆之增設複合柱補強構架A1-2-C 109 4.1.5 含1B先砌隔間磚牆之增設複合柱補強構架B1-2-C 112 4.2 試驗結果 115 4.2.1 試體側力-位移曲線圖 115 4.2.2 試體側力-位移包絡線 117 4.2.3 隔間磚牆及複合柱之側力強度 119 第五章 數值分析與試驗比較 134 5.1 PF-2側力-位移包絡線與理論值之比較 134 5.2 A1-2及B1-2之側力-位移包絡線與理論值比較 135 5.3 A1-2-C及B1-2-C之側力-位移包絡線與理論值比較 137 第六章 中小學校舍耐震能力評估實例 149 6.1 台南市後甲國中德育樓補強前之耐震能力評估 149 6.2 台南市後甲國中德育樓補強後之耐震能力評估 151 6.3 隔間磚牆增設複合柱之成本分析 151 第七章 結論與建議 156 7.1 結論 156 7.2 建議 157 參考文獻 158 附錄一 161 表　目　錄 表2. 1 RC雙曲率柱撓曲塑鉸之輸入數值(M3 Type) 40 表2. 2 RC雙曲率柱剪力塑鉸之輸入數值(V2 Type) 40 表2. 3 隔間磚牆撓曲塑鉸之輸入數值(M3 Type) 40 表2. 4 隔間磚牆剪力塑鉸之輸入數值(V2 Type) 41 表2. 5 複合柱撓曲塑鉸之輸入數值(M3 Type) 41 表2. 6 複合柱剪力塑鉸之輸入數值(V2 Type) 41 表3. 1 試驗構架分類 78 表3. 2 鋼筋抗拉強度比較表 79 表3. 3 混凝土抗壓強度比較表 79 表3. 4 紅磚之抗壓強度與彈性模數比較表 80 表3. 5 灰漿之抗壓強度與彈性模數比較表 80 表3. 6 試驗量測與頻道編號對照表 81 表5. 1 撓曲及剪力破壞側向載重與位移曲線 141 表5. 2 撓曲塑鉸與剪力塑鉸參數 142 表6. 1 台南市後甲國中德育樓之柱配筋表 153 圖　目　錄 圖2. 1 耐震能力評估流程 42 圖2. 2 Hoshikuma et al. 之圍束混凝土應力-應變曲線 43 圖2. 3 鋼筋之應力-應變曲線 (Mirza and MacGregor) 43 圖2. 4 RC柱撓剪破壞之側向載重與位移曲線 44 圖2. 5 RC柱剪力破壞之側向載重與位移曲線 44 圖2. 6 隔間磚牆面外撓曲破壞之側向載重與位移曲線 45 圖2. 7 隔間磚牆面外剪力破壞之側向載重與位移曲線 45 圖2. 8 進行整體斷面分析，中性軸至隔間磚牆外緣之距離 46 圖2. 9 複合柱撓曲破壞之側向載重與位移曲線 46 圖2. 10 複合柱剪力破壞之側向載重與位移曲線 47 圖2. 11 容量震譜與破壞地表加速度 47 圖2. 12 建立結構側推分析曲線 48 圖2. 13 建立容量震譜 48 圖2. 14 容量震譜之二線段模擬（轉載自文獻【1】） 49 圖2. 15 理想二線段容量震譜之遲滯阻尼（轉載自文獻【1】） 49 圖2. 16 負過降伏勁度之容量震譜（轉載自葉勇凱博士等【1】） 50 圖3. 1 台南市後甲國中德育樓立面圖 83 圖3. 2 構架尺寸圖 83 圖3. 3 構架配筋圖 84 圖3. 4 先砌式隔間磚牆示意圖 84 圖3. 5 後砌式隔間磚牆示意圖 85 圖3. 6 混凝土塊尺寸圖 85 圖3. 7 複合柱尺寸圖 86 圖3. 8 複合柱配筋圖 86 圖3. 9 鋼筋以混凝土包覆之抗拉強度比較圖 87 圖3. 10 單 吋U型鋼索夾接合之抗拉強度比較圖 87 圖3. 11 雙 吋U型鋼索夾接合之抗拉強度比較圖 88 圖3. 12 防落裝置側視圖 88 圖3. 13 防落裝置上視圖 89 圖3. 14 構架內部量測之應變計頻道位置圖 89 圖3. 15 複合柱內部量測之應變計頻道位置圖 90 圖3. 16 構架外部位移量測之頻道位置圖 90 圖3. 17 構架外部角度量測之頻道位置圖 91 圖3. 18 複合柱外部位移量測之頻道位置圖 91 圖3. 19 複合柱外部角度量測之頻道位置圖 92 圖3. 20 反覆載重歷時圖 93 圖4. 1 PF-2側力-位移曲線圖 121 圖4. 2 A1-2側力-位移曲線圖 121 圖4. 3 B1-2側力-位移曲線圖 122 圖4. 4 A1-2-C側力-位移曲線圖 122 圖4. 5 B1-2-C側力-位移曲線圖 123 圖4. 6 試體側力-位移包絡線比較圖 123 圖4. 7 先砌與後砌之複合柱側力強度比較圖 124 圖4. 8 先砌與後砌之隔間磚牆側力強度比較圖 124 圖5. 1 PF-2立體構架示意圖 143 圖5. 2 PF-2塑鉸設定 143 圖5. 3 PF-2理論與試驗之側力-位移包絡線比較圖 144 圖5. 4 B1-2立體構架示意圖 144 圖5. 5 B1-2塑鉸設定 145 圖5. 6 A1-2理論與試驗之側力-位移包絡線比較圖 145 圖5. 7 B1-2理論與試驗之側力-位移包絡線比較圖 146 圖5. 8 B1-2-C立體構架示意圖 146 圖5. 9 複合柱之軸力與彎矩互制曲線 147 圖5. 10 B1-2-C塑鉸設定 147 圖5. 11 A1-2-C理論與試驗之側力-位移包絡線比較圖 148 圖5. 12 B1-2-C理論與試驗之側力-位移包絡線比較圖 148 圖6. 1 台南市後甲國中德育樓一樓結構平面圖 153 圖6. 2 台南市後甲國中德育樓立體構架示意圖 154 圖6. 3 補強前德育樓之容量曲線與對應之破壞地表加速度 154 圖6. 4 德育樓之補強前後結構平面圖 155 圖6. 5 補強後之德育樓之容量曲線與對應之破壞地表加速度 155 照　片　目　錄 照片3. 1 吋U型鋼索夾照片 94 照片3. 2 基礎放樣照片 94 照片3. 3 基腳、地梁鋼筋組成照片 95 照片3. 4 基腳、地梁模板組成照片 95 照片3. 5 基腳與地梁澆置照片 96 照片3. 6 柱模板組立照片 96 照片3. 7 臨時支撐組立照片 97 照片3. 8 梁板模板組立照片 97 照片3. 9 試體完工照片 98 照片3. 10先砌式隔間磚牆完工照片 99 照片3. 11後砌式隔間磚牆完工照片 99 照片3. 12複合柱基腳鋼筋組成照片 100 照片3. 13 U型鋼索夾交互置放固定照片 100 照片3. 14增設複合柱完工照片 101 照片3. 15複合柱試驗配置照片 101 照片4. 1 PF-2試體裂縫分佈照片（ ） 125 照片4. 2 PF-2試體裂縫分佈照片（ ） 125 照片4. 3 PF-2試體最終破壞照片 126 照片4. 4 A1-2試體裂縫分佈照片（ ） 126 照片4. 5 A1-2試體裂縫分佈照片（ ） 127 照片4. 6 A1-2試體最終破壞照片 127 照片4. 7 B1-2試體裂縫分佈照片（ ） 128 照片4. 8 B1-2試體裂縫分佈照片（ ） 128 照片4. 9 B1-2試體最終破壞照片 129 照片4. 10 A1-2-C試體裂縫分佈照片（ ） 129 照片4. 11 A1-2-C試體裂縫分佈照片（ ） 130 照片4. 12 A1-2-C試體最終破壞照片 130 照片4. 13 A1-2-C試體RC柱與隔間磚牆分離變形照片 131 照片4. 14 A1-2-C試體之複合柱下部四根主筋斷裂照片 131 照片4. 15 B1-2-C試體裂縫分佈照片（ ） 132 照片4. 16 B1-2-C試體裂縫分佈照片（ ） 132 照片4. 17 B1-2-C試體之複合柱下部二根主筋斷裂照片 133 照片4. 18 B1-2-C試體最終破壞照片 133 照片4. 19 B1-2-C試體之複合柱下部U型鋼索夾未脫離照片 13

Semi-active control of pendulum-like TMD with variable length

現今對於調諧質塊阻尼器的研究已趨於成熟，且其應用已相當廣泛。但因其不具有適應性，且對於結構頻率波動相當敏感，再加上若非設計地震力及設計風力，則無法充分發揮原設計之下的減振效果。因此進一步發展出主動調諧質塊阻尼器，在外力作用下，可藉由量測系統反應並即時回饋給控制系統，進而進行控制。主動調諧質塊阻尼器雖具有適應性，然而其耗能較大，更有穩定性的疑慮。近年來半主動調諧質塊阻尼器逐漸受到重視，藉由調整系統結構參數，如勁度、阻尼或摩擦力來間接達到控制的效果，即其綜合了調諧質塊阻尼器的穩定性與主動調諧質塊阻尼器的適應性。有鑑於此，本文除了探討可變擺長單擺式調諧質塊阻尼器之半主動控制外；且亦提出單擺式調諧質塊阻尼器之最佳化理論，以進行最佳化單擺式調諧質塊阻尼器與可變擺長單擺式調諧質塊阻尼器之比較。針對消能不足，提出最佳化勁度控制法則，藉由此控制變化擺長，可提供可控回復力，以進行消能；針對離頻效應，提出適應性勁度控制法則，藉由兩種識別方法，一為Hilbert轉換及多項式擬合；二為結構最大反應之關係，可各自分別識別結構之瞬時頻率，進而調整擺長，以維持最佳頻率比；針對消能不足及離頻效應，藉由組合適應性及最佳化勁度之控制法則，以克服之。分別以多自由度結構及其經單自由度化之結構為例，於白噪音風力作用下，進行三種勁度控制法則之數值模擬及參數分析。依據數值結果，不論多自由度結構或其經單自由度化之結構，可變擺長單擺式調諧質塊阻尼器採用最佳化勁度控制法則，均可補足消能不足且亦可完全取代單擺式調諧質塊阻尼器之黏滯消能；採用適應性勁度控制法則，均可克服離頻效應；更進一步驗證，藉由組合勁度控制法則，均可同時克服消能不足及離頻效應。並由參數分析可知，可變擺長單擺式調諧質塊阻尼器採用最佳化勁度控制法則，在結構減振效果方面，均對於頻率比相當靈敏，而對阻尼係數則不靈敏；採用適應性勁度或組合勁度控制法則，均對於頻率比及阻尼係數則不甚靈敏。另於正弦外力下，對應三種勁度控制法則之特性下改變外力振幅或頻率，可知三種勁度法則之強健性均優於單擺式調諧質塊阻尼器。最後採用經單自由度化之台北101大樓作為實際案例，於設計風力下，進行可變擺長單擺式調諧質塊阻尼器採用三種勁度控制法則之可行性驗證。經數值分析之驗證，確實發揮減振效果，符合舒適度之要求。The tuned mass damper has been well developed and widely applied in vibration reduction for buildings today. However, it is very sensitive to frequency ratio and not adaptive under winds which are different from the design ones. For this reason, an active tuned mass damper was developed. Although active tuned mass damper possesses adaptive function, it must have control algorithms, sensors and external power. Stability may also be a problem. In recent years, the semi-active tuned mass damper is widely studied because it combines the stability of passive tuned mass damper with adaptability of active tuned mass damper. Its adaptive function is realized only by changing system parameters to reach the control effect indirectly. In view of this, the semi-active control of pendulum-like tuned mass damper (SAPTMD) with variable pendulum length is investigated. In addition to the optimal design theory for the pendulum-like tuned mass damper (PTMD) with nonlinear viscous damper, the optimal, adaptive and combined stiffness control algorithms for SAPTMD are proposed and compared in this study. When the dissipated energy is insufficient for the demand of SAPTMD, the controllable restoring force is provided by variable pendulum length based on optimal stiffness control algorithm to dissipate energy. For the detuning effect, the adaptive stiffness control algorithms through two identified methods which are Hilbert transform-polynomial fitting and relation of maximum structural responses to track the instantaneous frequency of structure to keep the optimal frequency ratio by variable pendulum length. When the inadequate energy dissipation and the detuning effect occur simultaneously, it can be overcome through the combination of optimal and adaptive stiffness control control algorithms. The multi-degree-of-freedom (MDOF) and single-degree-of-freedom (SDOF) structures implemented with the SAPTMD using three stiffness control algorithms under the white-noise wind, respectively, are taken as examples to conduct the numerical simulation and parameter analysis. Based on numerical results, no matter the structure is MDOF or SDOF, the functions of the SAPTMD using three stiffness control algorithms can be achieved, respectively. By the parameter analysis results, the effectiveness of the SAPTMD using optimal stiffness control algorithm is sensitive to the frequency ratio but not that sensitive to the damping coefficient; the SAPTMD using adaptive stiffness control algorithms or combined stiffness control algorithms are not sensitive to both frequency ratio and damping coefficient. The robustness of the SAPTMD using three stiffness control algorithms are better than that of the PTMD under sinusoidal wind force, respectively. Finally, the feasibility of the SAPTMD using the three stiffness control algorithms is illustrated numerically by using the Taipei 101 subjected to the design wind force. From the numerical verification, SAPTMD using the three stiffness control algorithms are so effective that the requirement of serviceability of the buildings can be met