社会系统工程与国家治理体系现代化

2014年3月30日,中国人民大学国家发展与战略研究院社会系统工程研究中心成立暨“社会系统工程与国家治理体系现代化“学术研讨会在中国人民大学逸夫会堂第一会议室举行,来自十余所高校和学术团体的专家、学者和一些媒体的代表参加了会议。现把会议主要发言内容选载如下

外科手術に至った高齢発症の憩室性大腸炎が疑われた1例

第355回東京女子医科大学学会例会（平成29年2月25日）総合外来センター5階　大会議

Research on Web Service Composition Technologies

随着以、Veb服务为基础的面向服务的体系结构的发展，如何复合分布的、自治的Web服务构筑新的企业业务应用的问题也成为软件工程领域一个新的热点问题。利用Web服务复合技术，企业业务应用可以获得极大的敏捷性。但是，Web服务复合技术的研究刚刚起步，在复合建模、结构验证、执行语义和支撑框架等方而的研究尚不充分；本文针对这些不足展开研究。本文首先提出了一个基于属性图理论的Web服务复合模型—WSCG模型，改进了现有、Web服务复合模型在可视化表示能力和执行语义的确定性等方面的不足；模型包括Web服务复合的可视化表示模型和执行模型两个方面。其次，基于属咨吐图文法，本文给出了由WSCG文法描述的、Veb服务复合元模型，对WSCG模型的设计过程进行约束，形成一种以属性图文法导向的WSCG模型设计方式；不但保证了用户可以生成符合规范的WSCG模型，而且消除了WSCG模型在结构上可能引发死锁的部分原因。同时，我们也给出了WSCG模型的形式化定义。在WSCG模型的基础上，针对目前Web服务复合模型缺乏良构性验证的问题，在WSCG模型的静态特性验证方面，我们定义了WSCG模型的类型安全性，并给出了相应的WSCG模型全局类型安全性的验证算法，解决了验证WSCG模型中输入输出消息集合的类型是否匹配以及输入消息是否是完备的问题；在WSCG模型的动态特性方面，我们主要分析了WSCG模型的可达性、活锁和死锁问题。不但给出了WSCG模型的可达性分析方法和活锁检测方法；而且．通过定义WSCG模型的依赖关系图，模拟WSCG模型的执行过程中的控制依赖和数据依赖关系，设计了基于依赖关系分析的WSCG模型死锁检测算法，检测WSCG模型有无死锁存在。本文还在统一的属性图变换理论框架内研究了WSCG模型的执行语义，以保证WSCG模型的执行实例和WSCG设计模型的一致性。WSCG模型的执行语义有两种描述方式，一种是定义在WSCG元模型之上的基本的执行语义，这是WSCG模型进行解释执行的基础。除了定义在元模型之上的执行语义，通过扩展WSCG模型基于事件的可执行框架中提供的三类用户定制事件，用户亦可以定制面向领域应用的用户定制执行语义，提高WSCG模型的适用性。论文也通过构造变换产生式集合的并行不相关割集和变换产生式的顺序不相关集合，设计了WSCG模型的执行算法，改善执行效率。最后，本文从软件复用角度出发，基于WSCG模型，设计了Web服务复合的葵本框架—WSCG Framework。Web服务复合框架涵盖了Web服务复合模型表示、WSCG模型、WSCG变换和WSCG验证四个方而的内容。同时，基于WSCG Framework我们设计并实现了支持Web服务义合模型的设计、验证和执行的原型系统，并给出了原型系统的总体结构，描述了其中的关键部件，如 WSCG Editor、WSCG协调者、状态管理器、Web服务代理和WSCG对等点服务的设计思路和具体实现技术。With the evolution of service-oriented architecture, providing support for compositing distributed and autonomous web services into business applications has become a key area in the software engineering research. Agility of business applications will be obtained through utilizing web services composition technologies. However, at this stage, the research on these emerging technologies does not solve the necessary problems to build web service compositions, especially in web service composition modeling, composition verification, executable semantics and supporting systems. In this thesis, we investigated several key issues of web service composition. Firstly, WSCG (Web Service Composition Graph) model, a model for web service composition, is proposed, which consists of visual presentation model and executable model. According to this model, the interactions and execution sequences among web services are characterized by WSCG nodes and edges and their attributes. Based on attributed graph theory, we give the formal definition of WSCG model. Secondly, based on attributed graph grammar theory, we present a meta-model named WSCG grammar for WSCG model. Elements, elements' attributes and elements' relationships of WSCG model are all defined in WSCG grammar. Directed by WSCG grammar, a WSCG model can be developed, which can satisfy the specification of WSCG model and eliminate some structure errors. To ensure the well-formed of WSCG model, we have developed an algorithm to check the type-safety of WSCG model, in which data edges of WSCG model can be used to check whether the export messages of an edge's source node is matched with the import messages of the edge's target node, and to determine whether the import messages of a node is self-contained. We also develop another algorithm, which is based on WSCG dependence graph that simulates the WSCG dynamic behaviors, to eliminate the deadlock of WSCG model. Using attributed graph transformation productions defined on WSCG model, the consistency between WSCG execution instance and WSCG model is guaranteed with a sound formal semantic basis. The executable semantics of WSCG model can be classified into two types, the one type is defined on WSCG meta-model, and the other type is domain-oriented, whose executable semantics are customized by extending the event handle in executable model. To improve the execution performance of WCSG model, all transformation productions, which express executable semantics of WSCG model, have been divided into several parallel independent disjoint set, and sequential independent sets for every transformation productions are also defined. Lastly, to support, facilitate and assist the visual design, verification and execution of web service composition, we present WSCG framework that includes web service composition model design, WSCG model, WSCG transformation and WSCG verification. At the same time, WSCG toolset and WSCG runtime, prototype systems for proposed framework, are implemented in J2EE environment. We outline the architecture of both prototypes and detail the design and implementation of components of prototypes, such as: WSCG editor, WSCG coordinator, state manager, web service broker and WSCG peer service

[[alternative]]Application of DCP penetration test on the evaluation of CLSM strength

碩士[[abstract]]控制性低強度材料（CLSM）為結構填充、鋪面底層、基礎以及管溝回填的重要材料，其工程特性主要為自黏結與良好流動性，可用於替代回填級配料。但是目前現場可供判斷CLSM凝固狀況之試驗方法卻無法有效地發揮作用，甚至於被忽略不做，導致CLSM的特性無法發揮，反而成為施工品質不良的元兇，因此CLSM強度發展之監測成為本文研究之重點。本研究以動態圓錐貫入儀（DCP）進行CLSM強度評估之研究，找出CLSM可繼續施工之平均貫入比(APR)臨界值，並進行現場試驗驗證。 本研究實驗室作業主要以不同單位水泥量及W/C進行CLSM之拌製，進行ASTM C403貫入阻抗試驗檢驗其可繼續施工之時間，抗壓強度及規範內其他條件，再從符合規範之配比中找出DCP之可繼續施工臨界值APR值。本研究另外於現場進行DCP試驗以及CLSM採樣之ASTM C403試驗，評估實驗室內所訂定之臨界值於現場施工品質管理之成效。最後再比較DCP在CLSM與傳統級配料之差異，並以CLSM之DCP試驗數據，代入DCP與土壤CBR值之關係式中，求得CLSM之DCP結果相較於傳統級配料之CBR值。主要試驗結果討論如下： 1.本研究早強型CLSM大多能符合規範要求之工作性與強度，在實驗室之CLSM配比(S/A=1.0)中，經由ASTM C403以及DCP試驗結果，建議APR值26.3mm/blow為該材料之可繼續施工臨界值。 2.上述之建議值與現場採樣所進行之ASTM C403試驗結果顯示，試體達400psi時間（292min）與本研究建議可繼續施工之時間（約300min）相近。 3.將CLSM（S/A=1.0）試體經過DCP試驗後，取其表面完整者，再進行貫入試驗所得到之結果多大於400psi，平均值為473.2psi，可能ASTM C403貫入試驗結果受到試體深度、表面積、養護溫度、擾動與擠壓等外在條件而影響。 4.本研究之CLSM顯示抗壓強度隨著時間而增加，APR值則隨時間減少之結果。早強型CLSM（S/A=1.0）之12小時APR與28天抗壓強度試驗結果中，兩者之關係同時受到W/C與單位水泥量之影響，W/C較高者有較低之晚期抗壓強度與較高之APR值，單位水泥量較高者則有較高之晚期抗壓強度與較低之APR值。[[abstract]]Controlled Low Strength Materials (CLSM) is a self-compacted, cementitious material, and the primary application is as structural fill or backfill in place of compacted soil. However, there was no efficient way to check the setting time and the hardening of in-situ CLSM. Thus, it was necessary to develop an effective method to monitor the setting time of CLSM and determine when to construct the next layer. The research work of this study included: preparing CLSM mixtures with different W/C ratios and cement contents, comparing the results from ASTM C403, DCP and compressive strength tests, and determining the critical value of APR for the construction of next layer. In-situ DCP tests were performed in two projects to verify the laboratory results. CBR values were also estimated using DCP-CBR relationships provided by the DCP manufacture. Major findings of this study are summarized as follows: 1.For high-early-strength CLSM (S/A=1.0), the critical APR value for the construction of next layer was recommended as 26.3mm/blow. 2.Results of field verification showed that the average time (292min) that reached 400psi of ASTM C403 test was comparable to that (300min) of DCP tests. 3.Test of ASTM C403 performed on specimens that were done with DCP test showed higher readings which were probably due to the influence of specimen thickness, surface area, curing temperature, and disturbing of DCP testing. 4.Results of this study showed that compressive strength increased with time, while APR decreased with time. CLSM mixtures with higher W/C ratio generally had lower compressive strength and higher APR, while mixtures with higher cement content generally had higher compressive strength and lower APR.[[tableofcontents]]目錄 目錄………………………………………………………….................Ι 圖目錄………………………………………………………………..Ⅵ 表目錄……………………………………………………………..ⅩⅡ 附錄目錄…………………………………………………………..ⅩⅥ 第一章 緒論……………………………….……….…………………1 1-1 研究動機………………………………………...………...………….1 1-2 研究範圍…………………………………….…………......................3 1-3 研究方法與目的……………………………………………………...3 1-4 論文架構……………………………………………………………...5 第二章 文獻回顧……………………………………………..............7 2-1 CLSM之發展與應用…………………………….……...…………....7 2-1-1 CLSM材料組成………………………………………………...7 2-1-2 CLSM之規格與特性…………………………………………...8 2-1-3 CLSM配比設計要素………………………………………….12 2-1-4 國內CLSM規範之整理……………………………...............14 2-1-5 可繼續施工的檢驗方法比較………………………………....16 2-2 CLSM之應用……………………………………………………….20 2-2-1 國外之CLSM實際案例……………………………………...20 2-2-2 國內之CLSM實際案例……………………………………...21 2-2-3 CLSM現場鋪設情形檢討…………………………………....23 2-3 動態圓錐貫入儀(DCP)………………………………………………24 2-3-1 DCP試驗與CBR試驗之比較……………………………….24 2-3-2 DCP試驗數據分析…………………………………………...25 2-3-3 國內DCP之相關研究………………………………………..32 2-3-4 DCP在CLSM上之應用……………………………………..36 第三章 研究方法…….................................................……...............41 3-1 實驗室CLSM試驗規劃………………………………....….………..41 3-1-1 CLSM配比變化因子………………………………...................41 3-1-2 CLSM配比設計流程………………………………….………..43 3-1-3 CLSM實驗項目規劃………………………………….………..45 3-1-4 CLSM試驗配比……………………………………….………..47 3-1-5 實驗編號解說…………………………………………………...50 3-2 試驗材料……………………………………………………………..50 3-3 試驗方法……………………………………………………………..51 3-3-1 物理性質試驗…………………………………………………...51 3-3-2 配比檢核與工作性試驗………………………………………...52 3-3-3 試體製作與養護………………………………………………...55 3-3-4 CLSM抗壓強度試驗…………………………………………...55 3-3-5 DCP試驗………………………………………………………..56 3-3-6 DCP-CBR換算………………………………………….………58 第四章 實驗室試驗結果與討論…………………………................59 4-1 粒料基本物理性質試驗結果………………………………………..59 4-1-1 細粒料基本物性試驗結果……………………………………...59 4-1-2 粗粒料基本物性試驗結果……………………………………...61 4-2 CLSM塑性狀態之檢核…………………………………..................62 4-2-1 單位重與含氣量試驗結果……………………………………...62 4-2-2 工作性試驗結果與分析………………………………………...69 4-2-3 凝結時間試驗結果……………………………………………...73 4-3 凝結時間分析……………………………………………..................80 4-3-1 配比常規化……………………………………………………...80 4-3-2 配比因子與凝結時間之關係…………………………………...81 4-4 CLSM抗壓強度試驗結果…………………………………………..85 4-4-1 早強型CLSM抗壓強度試驗結果…….......................................86 4-4-2 一般型CLSM抗壓強度試驗結果…………...............................91 4-5 CLSM之實驗室DCP試驗結果…………………………………….94 4-6 CLSM之APR與ASTM C403貫入阻抗值之關係………………97 4-6-1 早強型CLSM(S/A=1.0)之APR與貫入阻抗值之關係..………98 4-6-2 早強型(S/A=1.0)CLSM之DCP平均貫入比臨界值………99 4-6-3 早強型(S/A=0.8)CLSM之DCP貫入試驗結果……………100 4-6-4 一般型CLSM之APR與ASTM C403阻抗值之關係………..105 4-6-5 DCP之APR與ASTM C403阻抗值之關係討論…….………108 4-7 DCP與抗壓強度試驗結果討論………………………...109 4-7-1 S/A=1.0之CLSM之DCP試驗與抗壓強度之關係…………111 4-7-2 S/A=0.8之CLSM之DCP試驗與抗壓強度之關係…………116 4-8 CLSM承載能力預估………………………………………118 4-8-1 DCP之PR與貫入深度之關係…………………………….119 4-8-2 DCP與CBR值之轉換……………………………………..130 第五章 DCP應用程序與現地驗證……………………………….137 5-1 台北市興東街新設電信管線工程(早強型).……………137 5-1-1 現場規劃、CLSM配比與各齡期抗壓強度……….……..137 5-1-2 ASTM C403凝結時間之實驗室試驗......……………..139 5-1-3 本案DCP實驗室試驗結果……………………………....140 5-1-4 本案結構強度之評估…………………………………….142 5-2 桃園淨水場新增800mm∮原水管線工程(一般型)…....143 5-2-1 CLSM配比與工作性之檢核……………………………….144 5-2-2 抗壓強度試驗結果……………………………………….145 5-2-3 DCP實驗室試驗結果………………………………………146 5-2-4 DCP現地試驗結果…………………………………………148 5-2-5 結構強度之評估………………………………………….150 5-3 建議作業程序與注意事項……………… ………………153 第六章 結論與建議……………….…………………………….156 6-1 結論…………………………………………………...…156 6-2 建議……………………………………………………...160 參考文獻……………………………………………………………162 附錄…………………………………………………………………166 圖目錄 頁次 圖1-1 研究流程圖……………………………………………………………….6 圖2-1 CLSM的配比設計流程……………………………………………….12 圖2-2 落球試驗之儀器………………………………………………………...17 圖2-3 初、終凝結時間測定儀…………………………………………………18 圖2-4 現場貫入試驗儀………………………………………………………...19 圖2-5 DCP-CBR試算表(HUMBOLDT 儀器)………………………………...27 圖2-6 現地鋪面各層DCP測量曲線………………………………………….31 圖2-7 鋪面各層強度曲線……………………………………………………...31 圖2-8 DCP-CBR記錄表………………………………………………………..32 圖2-9 伊利諾州CLSM材料規範對DCP貫入值之CBR概估………………37 圖2-10 Series1B之DCP貫入值與齡期的試驗結果……………………..….40 圖3-1 配比設計流程圖………………………………………………………...44 圖3-2 配比試驗項目規劃流程圖……………………………………………...46 圖3-3 熱塑與拋棄式DCP錐頭………………………………………………..57 圖3-4 DCP全貌…………………………………………………………………58 圖4-1 SSD狀態試驗圖………………………………………………….….…..60 圖4-2 早強型（S/A=1.0）不同水泥量之單位重與水灰比關係圖……..…...65 圖4-3 早強型（S/A=1.0）不同水泥量之含氣量與水灰比關係圖…….……65 圖4-4 早強型C20不同S/A之單位重與水灰比關係圖……………….…….66 圖4-5 早強型C20不同S/A之含氣量與水灰比關係圖………………….….66 圖4-6 一般型CLSM不同S/A之單位重與水泥量關係圖………………..…..68 圖4-7一般型CLSM不同S/A之含氣量與水泥量關係圖……………….……68 圖4-8 早強型(S/A=1.0)不同水泥量之流度與水灰比關係圖………………...71 圖4-9 早強型（C20系列）不同S/A之流度與水灰比關係圖………………71 圖4-10 一般型不同S/A之流度與水泥量關係圖……………………………..72 圖4-11 早強型(S/A=1.0)不同水泥量之凝結時間與水灰比關係圖………….75 圖4-12 早強型(S/A=1.0)不同水泥量之凝結時間與砂漿比關係圖………….75 圖4-13 早強型(S/A=1.0)不同水泥量之凝結時間與速凝劑濃度關係圖…….76 圖4-14 早強型C200不同S/A之凝結時間與水灰比關係圖………………..76 圖4-15 早強型C200不同S/A之凝結時間與砂漿比關係圖………………..77 圖4-16 早強型C200不同S/A之凝結時間與速凝劑濃度關係圖…………..77 圖4-17 一般型水灰比1.0之不同S/A的凝結時間與水泥量關係圖………..79 圖4-18 一般型水灰比1.0之不同S/A的凝結時間與砂漿比關係圖………....79 圖4-19 早強型(S/A=1.0)之12小時抗壓強度………………………………....88 圖4-20 早強型(S/A=1.0)之28天抗壓強度…………………………………....88 圖4-21 早強型C20不同S/A之12小時抗壓強度比較圖…………………….89 圖4-22 早強型C20不同S/A之28天抗壓強度比較圖……………………..89 圖4-23 早強型(S/A=1.0)之各齡期抗壓強度關係圖………………………….90 圖4-24 早強型C20不同S/A之各齡期抗壓強度關係圖……………………..90 圖4-25 一般型各水泥量不同S/A之18小時抗壓強度………………………92 圖4-26 一般型各水泥量不同S/A之24小時抗壓強度………………………92 圖4-27 一般型各水泥量不同S/A之672小時(28天)抗壓強度……………...93 圖4-28 一般型各水泥量不同S/A之齡期與抗壓強度關係圖………………..93 圖4-29粗顆粒碰撞之DCP試體剖面示意圖………………………………….96 圖4-30 無粗粒料之CLSM剖面示意圖……………………………………….96 圖4-31早強型CLSM之DCP強度發展………………….…………………….97 圖4-32 早強型CLSM之A PR值與ASTM C403阻抗值關係圖.…….…103 圖4-33 早強型（S/A=1.0）DCP貫入比PR值次數分配圖……… ..103 圖4-34 一般型DCP之APR-ASTM C403貫入值關係圖……….. ….103 圖4-35 本研究CLSM(S/A=1.0)之APR-ASTM C403阻抗值關係圖……..106 圖4-36 本研究CLSM(S/A=1.0)達400psi之APR與抗壓強度關係………..113 圖4-37早強型(S/A=1.0)12小時齡期APR與12小時齡期抗壓強度關係…..115 圖4-38 早強型(S/A=1.0)之12小時齡期APR與28天抗壓齡期強度關係…116 圖4-39 早強型不同S/A12小時齡期APR與12小時齡期抗壓強度關係...117 圖4-40早強型不同S/A之12小時齡期APR與28天齡期抗壓強度關係....117 圖4-41 一般型不同S/A達400psi之APR與28天齡期抗壓強度關係…...118 圖4-42 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C18W65之DCP試驗結果………….121 圖4-43 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C18W70之DCP試驗結果……….….122 圖4-44 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C18W75之DCP試驗結果………….122 圖4-45 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C18W80之DCP試驗結果…………...122 圖4-46早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C20W65之DCP試驗結果…………..122 圖4-47 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C20W70之DCP試驗結果…………..123 圖4-48 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C20W75之DCP試驗結果…………...123 圖4-49 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C20W80之DCP試驗結果…………..123 圖4-50 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C25W65之DCP試驗結果………….123 圖4-51 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C25W70之DCP試驗結果………124 圖4-52 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C25W75之DCP試驗結果…………...124 圖4-53 早強型(S/A=1.0) 3.5~5小時C25W80之DCP試驗結果…………..124 圖4-54 早強型(S/A=1.0) 12小時C18W70之DCP試驗結果…………124 圖4-55 早強型(S/A=1.0) 12小時C18W75之DCP試驗結果………………125 圖4-56 早強型(S/A=1.0) 12小時C18W80之DCP試驗結果………………125 圖4-57 早強型(S/A=1.0) 12小時C20W70之DCP試驗結果…………125 圖4-58 早強型(S/A=1.0) 12小時C20W75之DCP試驗結果……………….125 圖4-59 早強型(S/A=1.0) 12小時C20W80之DCP試驗結果………………126 圖4-60 早強型(S/A=1.0) 12小時C25W70之DCP試驗結果……………….126 圖4-61 早強型(S/A=1.0) 12小時C25W75之DCP試驗結果……………….126 圖4-62 早強型(S/A=1.0) 12小時C25W80之DCP試驗結果…………126 圖4-63 早強型(S/A=0.8)3.5~5小時C20W70F08之DCP試驗結果…….…..127 圖4-64 早強型(S/A=0.8)3.5~5小時C20W75F08之DCP試驗結果…….…..127 圖4-65 早強型(S/A=0.8)3.5~5小時C20W80F08之DCP試驗結果………...127 圖4-66 早強型(S/A=0.8) 12小時C20W70F08之DCP試驗結果………..….127 圖4-67 早強型(S/A=0.8) 12小時C20W75F08之DCP試驗結果…………128 圖4-68 早強型(S/A=0.8) 12小時C20W80F08之DCP試驗結果…………128 圖4-69 一般型(S/A=1.0) 11~19小時C15W10之DCP試驗結果………….128 圖4-70 一般型(S/A=1.0) 11~19小時C18W10之DCP試驗結果………….128 圖4-71 一般型(S/A=1.0) 11~19小時C20W10之DCP試驗結果…………..129 圖4-72 一般型(S/A=0.8) 10~14小時C15W10F08之DCP試驗結果……...129 圖4-73 一般型(S/A=0.8) 10~14小時C18W10F08之DCP試驗結果……...129 圖4-74 一般型(S/A=0.8) 10~14小時C20W10F08之DCP試驗結果……..129 圖4-75 DCP-CBR轉換範例(C18W65)……………………………………….131 圖5-1興東街新設電信管線工程凝結時間試驗結果………………………..139 圖5-2本案各齡期累計深度與累計敲擊數關係圖……………..………..…..141 圖5-3本案各齡期累計深度與PR值關係圖…………………….……….…..141 圖5-4台北市興東街新設電信管線工程各齡期DCP試驗結果……………..142 圖5-5 台北市興東街新設電信管線工程各齡期DCP-CBR轉換結果……...143 圖5-6台北市興東街新設電信管線工程各齡期DCP-承載力轉換結果…….143 圖5-7桃場新增原水管線工程12小時DCP之敲擊數-貫入深度關係……...147 圖5-8桃場新增原水管線工程24小時DCP之敲擊數-貫入深度關係……...147 圖5-9桃場新增原水管線工程現場DCP試驗配置圖……………………....149 圖5-10桃場新增原水管線工程現場DCP試驗試驗結果果…………………150 圖5-11桃場新增原水管線工程各齡期DCP試驗結果………………………151 圖5-12桃場新增原水管線工程各齡期DCP-CBR轉換結果………………..152 圖5-13桃場新增原水管線工程各齡期DCP-承載力轉換結果圖…...………152 圖5-14 現場試驗流程圖………………………..…………………………….155 表目錄 頁次 表2-1 基底層級配料CBR值之規範…………………………………..............11 表2-2 一般型流填料與傳統夯實土壤之大地工程性質之綜合比較表……...11 表2-3 不同材料添加對CLSM之影響………………………………………...14 表2-4 國內各單位CLSM規範彙整………………………………………….15 表2-5繼續施工的測定方法比較表……………………………………...…….19 表2-6美國各州規範對CLSM用途明訂表……………………………………20 表2-7信義路CLSM案例使用之配比……………………………………........21 表2-8貫入抵抗壓力測定與工程的進行狀況表列…………………………....22 表2-9信義路CLSM性質試驗結果……………………………………………22 表2-10信義路CLSM沈陷釘監測沈陷變化狀況……………………………..23 表2-11 DCP與Lab CBR、In-situ CBR比較表………………………………25 表2-12 DCP-CBR關係式…………………………………………………........29 表2-13 MnDOT各類土壤貫入比率建議極限值………………………………33 表2-14 國內DCP相關研究……………………………………………………35 表2-15 CLSM實驗室配比-Series 1A………………………………………….38 表2-16 CLSM實驗室配比-Series 1A抗壓強度試驗結果..……………..…….38 表3-1 早強型（S/A=1.0）配比表……………………………………………..48 表3-2 早強型（S/A=0.8）配比表…………………………..…………………...49 表3-3 一般型（S/A=1.0）配比表………………………..……………………49 表3-4 一般型（S/A=0.8）配比表………………………..……………………49 表3-5 不同粒料尺寸所需選則容器之容量表………………………………...53 表4-1 早強型（S/A=1.0）之單位重與含氣量試驗結果……………………..64 表4-2 早強型(S/A=0.8)單位重與含氣量試驗結果…………………………...64 表4-3 一般型單位重與含氣量試驗結果………………………………..…….68 表4-4 早強型（S/A=1.0）之工作性試驗結果………………………………..70 表4-5 早強型（S/A=0.8）之工作性試驗結果…………………………..……..70 表4-6 一般型之工作性試驗結果…………………..…………………….........72 表4-7早強型（S/A=1.0）之凝結時間試驗結果………………………………74 表4-8早強型（S/A=0.8）之凝結時間試驗結果……………………….……..74 表4-9 一般型之凝結時間試驗結果…………………………………………...78 表4-10 各組配比每立方公尺內容物之單位重量與水泥單位重量比……….82 表4-11 標準化之所有配比內容物與水泥量200 kg/m3之比值……………..83 表4-12 標準化之水灰比、砂漿比以及速凝劑濃度與初凝時間表…………..84 表4-13 水灰比、砂漿比、速凝劑濃度與凝結時間回歸結果摘要…..………84 表4-14 預測誤差之計算結果………………………………………………….85 表4-15 早強型CLSM（S/A=1.0）抗壓強度試驗結果…..…………….……..87 表4-16 早強型CLSM（S/A=0.8）抗壓強度試驗結果…………………………87 表4-17 一般型CLSM抗壓強度試驗結果……………………..……….……..91 表4-18 早強型CLSM(S/A=1.0)之DCP試驗結果…..………………………..95 表4-19 早強型CLSM(S/A=1.0)之DCP試驗結果………………..…………..96 表4-20 一般型CLSM之DCP貫入試驗結果………………………….……..97 表4-21 本研究之達400psi凝結時間之DCP與阻抗值值比較………..…....102 表4-22 不同S/A之早強型CLSM之DCP貫入結果比較表……….…........104 表4-23 本研究(S/A=1.0)之DCP與ASTM C403阻抗值回歸式誤差比較…109 表4-24 早強型CLSM貫入達400psi之時間之抗壓強度回歸計算…..........110 表4-25 一般型CLSM貫入達400psi之時間之抗壓強度回歸計算…..........111 表4-26 本研究（S/A=1.0）CLSM之APR與抗壓強度表…………………….113 表4-27 早強型(S/A=1.0)CLSM之達400psi之DCP轉換結果………..….…134 表4-28 早強型(S/A=1.0)CLSM之12小時DCP轉換結果……………….....135 表4-29 早強型(S/A=0.8)CLSM之DCP轉換結果………………………….135 表4-30 一般型CLSM之DCP轉換結果…………………………………….136 表4-31 本研究CLSM之DCP轉換結果比較……………………………….136 表5-1 興東街新設電信管線工程配比表…………………………………….138 表5-2 興東街新設電信管線工程各齡期抗壓強度表……………………….138 表5-3 興東街新設電信管線工程工作流程………………………………….138 表5-4 興東街新設電信管線工程凝結時間試驗結果…………………..…...139 表5-5 本案APR與本研究之APR之驗證…………………………………...141 表5-6 台北市興東街新設電信管線工程DCP-CBR轉換結果………….….142 表5-7桃場新增原水管線工程工作流程……………………………………..144 表5-8 桃場新增原水管線工程CLSM配比表………………………………145 表5-9桃場新增原水管線工程抗壓強度試驗結果…………………………..145 表5-10桃場新增原水管線工程實驗室DCP試驗結果………….………….147 表5-11桃場新增原水管線工程現場DCP試驗結果……………..………….149 表5-12 桃場新增原水管線工程DCP-CBR轉換結果……………..………...151 附錄目錄 頁次 附錄A 伊利諾州運輸部問題答覆…………………………………………...166 附錄B 國外CLSM配比設計規範…………………………………………..168 附錄C DCP發展沿革……………………………………………………….176 附表B-1 美國各州CLSM規範來源出處表……………………………….. 170 附表B-2 美國各州允許使用在CLSM配比設計中的材料建議………….. 170 附表B-3 美國各州CLSM配比齡期與抗壓強度關係表………………….. 171 附表B-4 美國各州使用CLSM配比表…………………………………….. 171 附表B-5 美國幾個不同機構所使用CLSM配比表……………………….. 172 附表B-6 ACI 229R CLSM配比建議表…………………………………….173 附表C-1 各類型DCP儀器比較表………………………………………..... 176 附圖C-1 DCP全貌………………...………………………………………..... 177 附圖C-2 DCP落錘………………………………………..... ………………...178 附圖C-3 ASTM D6951-03油壓式DCP……………..... ………………..........179 附表D 基本物理性質試驗結果…………………………………………….. 181 附表E 添加速凝劑之影響比較結果……………………………………….. .182 附表F 迴歸結果………………………………………………………………183 附表G 早強型（S/A=1.0）APR之直方圖與累加相對次數………………….184 Illinois Test Procedure 401 DCP-CBR轉換結果[[note]]學號: 691310295, 學年度: 9

web services composition framework based on internet workflow

实现灵活方便的企业业务集成一直是信息领域的核心问题，也是B2B电子商务应用的关键。为此将Web服务和传统的工作流技术相结合，设计并实现了支持复合Web服务运行和管理的框架WSFlow。给出了WSFlow的总体结构，描述了其中的关键技术，包括Web服务与工作流活动的动态配置和绑定技术，复合Web服务流程的动态修改以及复合Web服务的运行监控等技术

高精度矢量磁力仪地面测试定标系统大型磁屏蔽室仿真分析

利用有限元分析方法开展大型磁屏蔽室的仿真分析，完成了高精度矢量磁力仪地面定标用大型磁屏蔽室的建模和性能仿真计算，从屏蔽效能、开口影响及内部磁场均匀度等方面对磁屏蔽室仿真计算和实测结果进行对比。结果表明，磁屏蔽空间内部中心区域的剩磁实测数值与仿真结果一致性较好，剩磁分布趋势基本一致，证明有限元分析方法在磁屏蔽室屏蔽性能定量分析的可行性。通过有限元分析方法，能够实现磁屏蔽室开口剩磁影响的定量计算，为磁屏蔽室门及通风孔设计提供依据；同时可以对内部磁场均匀区大小、残余梯度进行验证，有效避免工程实施后发现性能不满足设计要求的风险，有利于保障大空间磁屏蔽室的性能和建造效率

Study on the Spatial Interpolation Uncertainty of Soil Steady Water Infiltration Rates

以黄土丘陵沟壑第三副区的藉河流域为研究区,根据65个实测点数据,采用普通克里格法、反距离权重法、样条函数法等插值方法,分析了测点数量变化、栅格像元尺寸变化及插值方法的差异对土壤稳定入渗速率空间插值结果的影响,剖析了空间插值中的不确定性。结果表明:(1)参与插值站点越多,所得插值结果不确定性越小;(2)像元尺寸在25~800 m间变化对土壤稳定入渗速率的插值结果影响微弱;(3)不同插值方法对插值结果的精度影响较大,说明插值方法的差异对插值结果的不确定性有较大影响

Ｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｏｆ Ｔｏｍａｔｏ Ｆｅｒｎ Ｌｅａｆ Ｄｉｓｅａｓｅ（ＴｏＭＶ）ｉｎ

番茄蕨叶病是一种病毒病,其病毒为黄瓜花叶病毒,在河套灌区危害较重。为了防止番茄蕨叶病的发生,现对蕨叶病的发病特征、传播途径及发病的生态环境进行简述;并提出了防治蕨叶病应加强种子消毒及病源控制,加强物理防治、农业防治、生物防治及化学防治等措施Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｏｍａｔｏ　ｆｅｒｎ　ｌｅａｆ　ｄｉｓｅａｓｅ　ｉｓ　ａ　ｖｉｒａｌ　ｄｉｓｅａｓｅ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｖｉｒａｌ　ｉｓ　ｃｕｃｕｍｂｅｒ　ｍｏｓａｉｃ　ｖｉｒｕｓ（ＣＭＶ），ｉｔ　ｈａｄ　ａ　ｓｅｒｉｏｕｓ　ｈａｒｍｉｎ　Ｈｅｔａｏ　Ｉｒｒｉｇａｔｉｏｎ　Ｄｉｓｔｒｉｃｔ．Ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｔｏｍａｔｏ　ｆｅｒｎ　ｌｅａｆ　ｄｉｓｅａｓｅ，ｔｈｅ　ｓｙｍｐｔｏｍｓ，ｄｉｓｅａｓｅ　ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　ａｎｄ　ｔｈｅｓｕｉｔａｂｌｅ　ｅｃｏｌｏｇｉｃａｌ　ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ　ｆｏｒ　ｐａｔｈｏｇｅｎｅｓｉｓ　ｏｆ　ｔｏｍａｔｏ　ｆｅｒｎ　ｌｅａｆ　ｄｉｓｅａｓｅ　ｗｅｒｅ　ｂｒｉｅｆｌｙ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｉｎ　ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ．Ｓｅｅｄｄｉｓｉｎｆｅｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｐａｔｈｏｇｅｎ　ｃｏｎｔｒｏｌ，ｐｈｙｓｉｃａｌ　ｃｏｎｔｒｏｌ，ａｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌ　ｃｏｎｔｒｏｌ，ｂｉｏｌｏｇｉｃａｌ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ａｎｄ　ｃｈｅｍｉｃａｌ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｈｏｕｌｄ　ｂｅｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｍｅｔｈｏｄｓ　ｗｅｒｅ　ｂｒｉｅｆｌｙ　ｄｅｓｃｒｉｂｅ

三维定量结构-活性关系研究中的受体作用位点模型方法

综述了三维定量构效关系研究的最新进展以及受体作用位点模型方法在３Ｄ－ＱＳＡＲ中的应用。重点介绍了Ｃｏｍｐａｓｓ、ＧＥＲＭ和ＲＳＭ３种新的建立受体作用位点模型的算法，这些方法对于受体的三维结构未知情况下的ＱＳＡＲ研究提供了新的思路

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