Coil volume embolization ratio for preventing recanalization after portal vein embolization

PURPOSEThe purpose of this study was to evaluate the optimum volume embolization ratio (VER) for the prevention of recanalization after portal vein embolization (PVE) and the influence of recanalization on future liver remnant (FLR) function using technetium-99m galactosyl human serum albumin single-photon emission computed tomography (99mTc-GSA SPECT/CT) fusion imaging.METHODSWe analyzed procedural data of 18 patients who underwent PVE from 2015 to 2018. A total of 29 portal branches were embolized (12 anterior branch, 11 posterior branch, 4 left branch, 2 right branch) with absolute ethanol and coils. Portal vein recanalization was evaluated three weeks after PVE by contrast-enhanced CT. We classified the treated portal branches as non-recanalized and recanalized. VER was compared between the groups. In addition, for each patient, we calculated and evaluated the ratio of FLR volume to total liver volume (volumetric %FLR), FLR count to total liver count on 99mTc-GSA SPECT/CT fusion imaging (functional %FLR), and functional-volumetric ratio (functional %FLR/ volumetric %FLR).RESULTSTwenty-six portal branches showed no recanalization (non-recanalized group, n=26, 89.7%), while three portal branches showed recanalization (recanalized group, n=3, 10.3%). The median VER was 4.94% (3.12%–11.1%) in the non-recanalized group and 3.49% (2.76%–4.32%) in the recanalized group, which was significantly different between the groups (p = 0.045, Mann-Whitney U test). The median functional-volumetric ratio was 1.16 (1.03–1.50) in non-recanalized patients (n=15, 83.3%) and 1.01 (0.96–1.13) in recanalized patients (n=3, 16.7%), and it was significantly higher in the non-recanalized patients (p = 0.021, Mann-Whitney U test).CONCLUSIONThe VER for preventing recanalization after PVE was approximately 5% (> 4.94%). 99mTc-GSA SPECT/CT fusion imaging revealed a decrease in FLR function due to recanalization after PVE

The diagnostic accuracy of high b-value diffusion- and T2-weighted imaging for the detection of prostate cancer: a meta-analysis

Purpose: This study aims to investigate the role of diffusion-weighted imaging (DWI) and T2-weighted imaging (T2WI) in combination for the detection of prostate cancer, specifically assessing the role of high b-values (> 1000 s/mm2), with a systematic review and meta-analysis of the existing published data.  Methods: The electronic databases MEDLINE, EMBASE, and OpenSIGLE were searched between inception and September 1, 2017. Eligible studies were those that reported the sensitivity and specificity of DWI and T2WI for the diagnosis of prostate cancer by visual assessment using a histopathologic reference standard. The QUADAS-2 critical appraisal tool was used to assess the quality of included studies. A meta-analysis with pooling of sensitivity, specificity, likelihood, and diagnostic odds ratios was undertaken, and a summary receiver-operating characteristics (sROC) curve was constructed. Predetermined subgroup analysis was also performed.  Results: Thirty-three studies were included in the final analysis, evaluating 2949 patients. The pooled sensitivity and specificity were 0.69 (95% CI 0.68–0.69) and 0.84 (95% CI 0.83–0.85), respectively, and the sROC AUC was 0.84 (95% CI 0.81–0.87). Subgroup analysis showed significantly better sensitivity with high b-values (> 1000 s/mm2). There was high statistical heterogeneity between studies.  Conclusion: The diagnostic accuracy of combined DWI and T2WI is good with high b-values (> 1000 s/mm2) seeming to improve overall sensitivity while maintaining specificity. However, further large-scale studies specifically looking at b-value choice are required before a categorical recommendation can be made

ESUR prostate MR guidelines 2012

The aim was to develop clinical guidelines for multi-parametric MRI of the prostate by a group of prostate MRI experts from the European Society of Urogenital Radiology (ESUR), based on literature evidence and consensus expert opinion. True evidence-based guidelines could not be formulated, but a compromise, reflected by “minimal” and “optimal” requirements has been made. The scope of these ESUR guidelines is to promulgate high quality MRI in acquisition and evaluation with the correct indications for prostate cancer across the whole of Europe and eventually outside Europe. The guidelines for the optimal technique and three protocols for “detection”, “staging” and “node and bone” are presented. The use of endorectal coil vs. pelvic phased array coil and 1.5 vs. 3 T is discussed. Clinical indications and a PI-RADS classification for structured reporting are presented

一様流中に噴出した旋回噴流の流動に関する研究

本論文はボイラ火炉の設計において必要なバーナとかエアポート噴流の炉内流動を予測する手段を開発したものである. 第1に,一様流中に噴出した旋回噴流の流動特性を明らかにした. 第2に,実験結果から旋回噴流の湾曲に対する実験式を提案した. 第3に,市販の数値計算コードを用いてシミュレーションし,ボイラ火炉の実用範囲において適用可能なことを明らかにした. 第4に可視化画像から濃度分布と速度分布を算出する可視化計測法を開発した. 以下に各章における要点を記述する. 第2章「画像処理を用いた流動解析」では, 1)フェノールフタレインの発色を利用した酸塩基中和法に画像処理を加えて濃度分布を求めるシステムを開発した. 2)トレーサ粒子をスリット光で照明する流れの可視化法に画像処理を加えることによって,断面内の瞬間の速度分布及び時間平均した速度分布と濃度分布が計測できるシステムを開発した. 3)上記2つの計測法を一様流中に円形自由噴流を噴出する実験に適用し,噴流の湾曲を示すPatrickの式と比較した.壁の影響が見られないX/D<4の領域において,濃度分布の稜線の位置H0(噴流中心軸からの高さ方向への距離)の誤差は30%以内である. 第3章「単純旋回噴流の計測」では,酸塩基中和法による実験から等濃度線を求め次の知見を得た. 1)Sw<0.97では旋回噴流はスワール数の増加に伴い,偏向量も広がり幅も増大する. 2)Sw>0.97では偏向量,広がり幅ともに増加しない. 3)旋回噴流の中心軌跡に対する実験式を作り,Sw<0.97で実験結果を表現できることを確認した. また,トレーサ法による実験から次の知見を得た. 4)本旋回発生器では内部がスロート径程度の強制渦でその外側が自由渦であるランキン渦が発生する. 5)X/D=1の断面を正面から見た場合,旋回噴流の下流には旋回方向と逆の渦が生じる. 第4章「単純旋回噴流の数値シミュレーション」では,単純旋回噴流を一様流中に噴出する数値シミュレーションを行い,以下の結果を得た. 1)旋回力の小さい場合には,計算結果は分布形,到達距離,噴流幅とも実験値と良く一致する. 2)旋回力の大きいSw=0.76の場合には実験との間に差が生じる.この主原因は,計算における誤差と考えられる. 3)容器寸法を変えて計算した結果,Sw<0.76では顕著な差は見られられないことから,スロート径に対する容器寸法の影響は実験範囲内では小さいと推定される. 第5章「2重旋回噴流の計測」では,2重旋回噴流を一様流中に噴出する実験を行い,以下の結果を得た. 1)2重旋回噴流の1次流はX/D2では急激に混合し高さ方向に偏向する. 2)2重旋回噴流の濃度分布は単純旋回噴流の場合と同様に左右非対称となる. 3)1次流と2次流の流量比M1/M2=0.3/0.7(Sw=0.72)において,単純旋回噴流ではX/D<2の噴流中心軸上で逆流するのに対し,2重旋回噴流では順方向に流れる 第6章「2重旋回噴流の数値シミュレーション」では,流路面積比A1/A2=0.4/0.6,Sw<0.92の範囲において,実験結果と計算値は濃度の絶対値に差があるものの分布形は概ね一致した.濃度分布において等濃度領域の面積,到達距離,広がり幅を比較し以下の知見を得た. 1)Y/D=0の側面図において等濃度領域の面積は最大7%で一致する.各等濃度領域の噴流軸方向Xへの到達距離はSw=0.72の場合を除き,1.5D以内で一致する. 2)X/D=1,3における正面図において等濃度領域の面積は15%以内で一致する.各等濃度領域の幅方向Yへの広がりY0は1D以内で一致する. 第7章「実炉の計算」では,一様流中へ噴出した旋回噴流の工業上の実施例として,LNG焚大型ボイラ火炉内の燃焼シミュレーションを行った.乱流モデルには一般k-εモデル,燃焼モデルにはアレニウス型気相反応モデル,伝熱モデルには光線追跡法を使用した.火炉中央部を除いて噴流の湾曲量を実験式と比較すると両者は0.1D以内の差で一致した.また,50%,70%,100%負荷の条件における火炉出口断面の平均温度は実測と20℃以内で一致した.これより,数値シミュレーションに対して,市販コードが適用できる見通しを得た. 第8章「結論」では,本論分の各章で得られた結果を総括して述べた.第1章 緒論 / p1 　1.1 従来の研究 / p1 　1.2 本研究の目的 / p12 　1.3 本論文の概要 / p12 　1.4 使用記号 / p14 　参考文献 / p15 第2章 画像処理を用いた流動解析 / p18 　2.1 緒言 / p18 　2.2 酸塩基中和法を用いた濃度分布の可視化法 / p19 　2.3 トレーサ粒子を用いた速度分布と濃度分布の可視化法 / p31 　2.4 結言 / p50 　参考文献 / p51 第3章 単純旋回噴流の計測 / p53 　3.1 緒言 / p53 　3.2 酸塩基中和法による実験 / p53 　3.3 実験結果 / p56 　3.4 トレーサ法による実験 / p66 　3.5 実験結果 / p68 　3.6 結言 / p77 　参考文献 / p78 第4章 単純旋回噴流の数値シミュレーション / p80 　4.1 緒言 / p80 　4.2 計算方法 / p80 　4.3 計算結果 / p83 　4.4 容器寸法の影響 / p100 　4.5 結言 / p114 　参考文献 / p114 第5章 2重旋回噴流の計測 / p115 　5.1 緒言 / p115 　5.2 実験方法 / p115 　5.3 合成スワール数 / p117 　5.4 解析方法 / p117 　5.5 実験結果 / p118 　5.6 結言 / p129 　参考文献 / p129 第6章 2重旋回噴流の数値シミュレーション / p130 　6.1 緒言 / p130 　6.2 計算方法 / p130 　6.3 計算結果 / p133 　6.4 濃度分布の比較 / p149 　6.5 スロート近傍の速度分布 / p156 　6.6 結言 / p157 　参考文献 / p157 第7章 実炉の計算 / p158 　7.1 緒言 / p158 　7.2 実炉の仕様 / p158 　7.3 計算方法 / p159 　7.4 計算結果 / p162 　7.5 結言 / p166 　参考文献 / p166 第8章 結論 / p167 謝辞 / p169広島大学(Hiroshima University)博士(工学)Engineeringdoctora