NiCr/Cr_3C_2-BaF_2·CaF_2高温自润滑耐磨涂层的制备与摩擦磨损特性

采用加压氢气还原和固相合金化技术,以BaF2.CaF2共晶、Cr3C2颗粒为核心,制备了NiCr合金包覆的NiCr/Cr3C2-BaF2.CaF2复合粉末,采用大气等离子喷涂技术制备相应涂层.采用扫描电子显微镜、X射线衍射和SRV摩擦磨损试验机等分析测试技术,研究了涂层组成、结构以及从室温到500℃涂层的摩擦磨损性能.研究结果表明:研制的NiCr/Cr3C2-BaF2.CaF2复合涂层是一种性能优良的高温自润滑耐磨涂层,表面包覆的致密NiCr层抑制了喷涂过程中颗粒的氧化、脱碳和烧蚀,涂层的显微硬度和结合强度较高;涂层在室温下的摩擦系数为0.74±0.02,随温度升高摩擦系数逐渐降低,500℃时降低为0.38±0.03,涂层和对偶球Si3N4的磨损率与室温相比显著下降.摩擦机理研究发现,高温下BaF2.CaF2共晶软化,导致涂层剪切强度比室温时明显变低,在摩擦表面形成了连续的BaF2.CaF2润滑膜

等离子喷涂NiCr-Cr_3 C_2-BaF_2／CaF_2涂层的组织结构与摩擦学性能

采用加压氢还原技术分别以Cr_3C_2和BaF_2/CaF_2共晶为核心制备出Ni致密包覆的复合粉末,并用大气等离子喷涂技术制备了NiCr-Cr_3C_2-BaF_2/CaF_2耐高温固体润滑硬质涂层。运用光学显微镜和带EDX能谱的扫描电镜观察涂层的显微结构和组成,分析了涂层的孔隙率、显微硬度争涂层的结合强度,并使用SRV高温摩擦磨损试验机考察了其摩擦磨损性能。结果表明:涂层孔隙率低,显微硬度和结合强度较高。由于表面包覆一层致密的NiCr层,喷涂过程中的颗粒氧化、脱碳和烧蚀得到一定抑制。室温下涂层的摩擦系数较高(0.74±0.02),当温度升高到500℃时,涂层的摩擦系数降低为0.38±0.0..

NiCr／Cr3C2-BaF2·CaF2高温自润滑耐磨涂层的制备与摩擦磨损特性

采用加压氧气还原和固相合金化技术，以BaF2·CaF2共晶、Cr3C2颗粒为核心，制备了NiCr合金包覆的NiCr／Cr3C2-BaF2·CaF2复合粉末，采用大气等离子喷涂技术制备相应涂层．采用扫描电子显微镜、X射线衍射和SRV摩擦磨损试验机等分析测试技术，研究了涂层组成、结构以及从室温到500℃涂层的摩擦磨损性能．研究结果表明：研制的NiCr／Cr3C2-aF2·CaF2复合涂层是一种性能优良的高温自润滑耐磨涂层，表面包覆的致密NiCr层抑制了喷涂过程中颗粒的氧化、脱碳和烧蚀，涂层的显微硬度和结合强度较高；涂层在室温F的摩擦系数为0．74±0．02，随温度升高摩擦系数逐渐降低，500℃时降低为0．38±0．03，涂层和对偶球Si3N4的磨损率与室温相比显著下降．摩擦机理研究发现，高温下BaF2·CaF2共晶软化，导致涂层剪切强度比室温时明显变低，在摩擦表面形成了连续的BaF2·CaF2润滑膜

NiCr／Cr3C2-BaF2·CaF2高温自润滑耐磨涂层的制备与摩擦磨损特性

采用加压氧气还原和固相合金化技术，以BaF2·CaF2共晶、Cr3C2颗粒为核心，制备了NiCr合金包覆的NiCr／Cr3C2-BaF2·CaF2复合粉末，采用大气等离子喷涂技术制备相应涂层．采用扫描电子显微镜、X射线衍射和SRV摩擦磨损试验机等分析测试技术，研究了涂层组成、结构以及从室温到500℃涂层的摩擦磨损性能．研究结果表明：研制的NiCr／Cr3C2-aF2·CaF2复合涂层是一种性能优良的高温自润滑耐磨涂层，表面包覆的致密NiCr层抑制了喷涂过程中颗粒的氧化、脱碳和烧蚀，涂层的显微硬度和结合强度较高；涂层在室温F的摩擦系数为0．74±0．02，随温度升高摩擦系数逐渐降低，500℃时降低为0．38±0．03，涂层和对偶球Si3N4的磨损率与室温相比显著下降．摩擦机理研究发现，高温下BaF2·CaF2共晶软化，导致涂层剪切强度比室温时明显变低，在摩擦表面形成了连续的BaF2·CaF2润滑膜

NiCr/Cr_3C_2-BaF_2·CaF_2高温自润滑耐磨涂层的制备与摩擦磨损特性

采用加压氧气还原和固相合金化技术，以BaF2·CaF2共晶、Cr3C2颗粒为核心，制备了NiCr合金包覆的NiCr／Cr3C2-BaF2·CaF2复合粉末，采用大气等离子喷涂技术制备相应涂层．采用扫描电子显微镜、X射线衍射和SRV摩擦磨损试验机等分析测试技术，研究了涂层组成、结构以及从室温到500℃涂层的摩擦磨损性能．研究结果表明：研制的NiCr／Cr3C2-aF2·CaF2复合涂层是一种性能优良的高温自润滑耐磨涂层，表面包覆的致密NiCr层抑制了喷涂过程中颗粒的氧化、脱碳和烧蚀，涂层的显微硬度和结合强度较高；涂层在室温F的摩擦系数为0．74±0．02，随温度升高摩擦系数逐渐降低，500℃时降低为0．38±0．03，涂层和对偶球Si3N4的磨损率与室温相比显著下降．摩擦机理研究发现，高温下BaF2·CaF2共晶软化，导致涂层剪切强度比室温时明显变低，在摩擦表面形成了连续的BaF2·CaF2润滑膜

等离子喷涂制备CoCrAl-B_4C刷式封严涂层的研究

先进航空发动机用刷式封严涂层可减少泄露,提高推力,降低油耗,因此成为新一代飞机发动机的关键技术之一。随着航空航天技术不断发展,发动机刷式封严涂层工作环境越来越苛刻,对其性能要求也不断提高。针对航空发动机压气机部分的刷式封严,我们已经研制了热喷涂NiCr/Cr3C2-BaF2·CaF2涂层,通过氟化物共晶的超塑性变形和自润滑作用实现了压气机部位的高温刷式封严。但是这种涂层不能在涡轮部位的高温、高湿、强氧化条件下使用,因此迫切需要研制一种涡轮部位环境自适应润滑硬质涂层,满足涡轮部位对刷式封严涂层的需求

镍包石墨(Ni/C)微颗粒镍镀层的均匀性

采用湿式加压氢还原法制备球形Ni/C微颗粒,着重考察了核心颗粒的粒度分散性及氢气传质过程对石墨颗粒表面镍沉积层均匀性的影响.结果表明,球形石墨颗粒粒径从30μm增加到60μm左右,对应的镍镀层厚度从4.5μm增加至6.0μm左右,减小核心颗粒的粒度分散性可以减小镀层厚度的差异,提高包覆均匀性;双叶轮搅拌速率在500～1000r/min范围内有效强化了氢气在体系中的传质,得到的Ni/C颗粒镀覆均匀性明显改善,搅拌效果优于单叶轮

镍包石墨（Ni/C）微颗粒镍镀层的均匀性

采用湿式加压氢还原法制备球形Ni/C微颗粒,着重考察了核心颗粒的粒度分散性及氢气传质过程对石墨颗粒表面镍沉积层均匀性的影响.结果表明,球形石墨颗粒粒径从30μm增加到60μm左右,对应的镍镀层厚度从4.5μm增加至6.0μm左右,减小核心颗粒的粒度分散性可以减小镀层厚度的差异,提高包覆均匀性;双叶轮搅拌速率在500～1000r/min范围内有效强化了氢气在体系中的传质,得到的Ni/C颗粒镀覆均匀性明显改善,搅拌效果优于单叶轮

镍基纳米Al2O3复合刷镀层的摩擦磨损性能研究

为评价复合刷镀层在油润滑条件下的抗沙粒磨损性能,在45钢基体上制备了镍基纳米Al2O3复合刷镀层（n-Al2O3/Ni）.采用MM-200环块式摩擦磨损试验机对比评价了线接触条件下润滑油中沙粒含量对n-Al2O3/Ni复合刷镀层和快速镍刷镀层摩擦学性能的影响.实验结果表明,随着润滑油中沙粒含量的增加,两种刷镀层的磨损体积均逐渐增加,复合刷镀层的耐磨损性能是快速镍刷镀层的1.3～1.5倍.对复合刷镀层磨痕表面的SEM分析表明其磨损失效机理主要是磨粒磨损

纳米颗粒对镍刷镀层抗油润滑沙粒磨损性能的影响及强化机制

制备了纯镍刷镀层和镍基纳米氧化铝复合刷镀层。采用T-11球盘式磨损实验机对比评价了两种刷镀层的抗油润滑沙粒磨损性能。磨损实验结果表明,纳米颗粒复合刷镀层的耐磨损性能是纯镍刷镀层的1.3～2.5倍。通过对刷镀层的SEM,XRD和TEM分析表明,纳米颗粒主要通过细化镀层组织、弥散强化和阻碍镀层中微裂纹的扩展来强化复合刷镀层的抗油润滑沙粒磨损性能