Depression and resilience in ostomates of inflammatory bowel disease

임상간호전공/석사본 연구는 염증성 장질환을 진단 받은 궤양성 대장염과 크론병 장루 보유자 를 대상으로 우울과 극복력의 정도 및 관계를 확인하여 염증성 장질환 장루 보유자의 간호 중재를 개발하기 위한 기초자료를 제공하고자 시도된 서술적 상관관계 연구이다. 자료수집은2012년 11월부터 12월까지 서울특별시에 소재하는 일종합 병원인 A병원의 소화기내과와 대장항문외과에 등록된 염증성 장질환 장루 보유자 90명을 대상으로 구조화된 설문지를 통해 이루어졌다. 연구 도구는 염증성 장질환 장루 보유자의 우울을 측정하기 위해 본 연구에서는 Beck, Steer, & Brown(1996)의 Beck Depression Inventory(BDI-Ⅱ)를 Kim, Lee, & Lee(2010)가 번안한 우울 도구와 Wagnild & Young(1993)이 개발하고 Kim(2010)이 번안한 극복력 도구를 사용하였다. 수집된 자료는SPSS Win version 18.0 프로그램을 이용하여 기술통계, 교차분석, 독립-t검정, 분산분석, Mann-whitney 검정, Kruskal-Wallis 검정, Pearson 상관분석, Spearman 상관분석을 이용하여 분석하였다. 본 연구의 결과는 다음과 같다. 1. 본 연구에 포함된 궤양성 대장염 장루 보유자 중 남자는 전체 24명 중 18명(75.0%)로 여자보다 3배 가량 많았으며 평균 연령은 53.0세이었다. 크론병 장루 보유자는 전체 66명 중 남자는 35명(53.0%)으로 여자와 비슷하였으며 평균 연령은 34.3세이었다. 2. 궤양성 대장염 장루 보유자의 21명(87.5%)는 기혼이였으며 크론병 장루 보유자의 41명(62.1%)는 미혼이었다. 궤양성 장루 보유자의 평균 수면시간은 6.9시간이며 6시간 이상 수면하는 사람이 18명(75.0%)이었으며 12명(50.0%)이 수면 장애가 없다고 조사되었다. 크론병 장루 보유자의 평균 수면 시간은 6.7시간이며 58명(87.9%)이 6시간 이상 수면하나 37명(56.1%)에서 수면 장애가 있다고 조사되었다. 3. 염증성 장질환의 평균 진단 후 기간은 궤양성 대장염 장루 보유자 10.1년으로 10년 이상인 경우가 12명(50.0%)이었으며 크론병 장루 보유자는 10.8년으로 10년 이상인 경우가 30명(45.5%)이었다. 평균 장루 보유 기간은 궤양성 대장염 장루 보유자는2.3년으로 5년 미만인 경우가 20명(83.3%)이 었으며 크론병 장루 보유자 3.0년으로 5년 미만인 경우가 48명(72.7%)로 가장 많았다. 4. 본 연구의 궤양성 대장염 장루 보유자의 우울 점수는 평균13.42점이었 으며 크론병 장루 보유자는 평균 14.24점으로 중등도 우울 이상인 경우는 각각 5명(20.9%), 17명(23.8%)이었다. 궤양성 대장염 장루 보유자는 일반적 특성에 따른 우울의 유의한 차이는 없었다. 크론병 장루 보유자는 결혼 여부(t=2.27, p=.027), 월 가계 소득(F=3.96, p=.012), 수면 시간(t=2.11, p=.039), 수면 장애 여부(t=4.73, p<.001)에 따라 우울의 유의한 차이를 보였다. 5. 본 연구의 궤양성 대장염 장루 보유자와 크론병 장루 보유자 모두 질병적 특성에 따른 우울의 유의한 차이는 보이지 않았다. 6. 본 연구의 궤양성 대장염 장루 보유자와 크론병 장루 보유자의 극복력 점수는 평균 123.75점과 119.18점이었다. 궤양성 대장염 장루 보유자는 일반 적 특성에 따른 극복력의 유의한 차이는 없었다. 반면에 크론병 장루 보유자는 일반적 특성 중 결혼 여부(t=2.47, p=.016), 월 가계 소득(F=4.06, p=.011), 수면 장애 여부(t=3.11, p=.003)에 따라 극복력의 유의한 차이를 보였다. 7. 본 연구의 궤양성 대장염 장루 보유자와 크론병 장루 보유자 모두 질병적 특성에 따른 극복력의 유의한 차이는 보이지 않았다. 8. 본 연구의 궤양성 대장염 장루 보유자(r=-.668, p<.001)와 크론병 장루 보유자(r=-.604, p<.001)의 우울과 극복력은 서로 유의한 음의 상관 관계를 나타냈다. 이상의 연구 결과는 염증성 장질환 장루 보유자의 우울 발생을 예방하고 극복력을 증진시키기 위한 근거 기반 간호 중재를 마련하고 추후 궤양성 대장염 장루 보유자와 크론병 장루 보유자에 대한 보다 광범위적인 연구가 이루어져야 할 필요성이 있음을 시사한다.ope

Monotone iterative methods for a coupled system of fractional diffusion equations

학위논문 (석사)-- 서울대학교 대학원 : 수학교육과, 2011.8. 정상권.Maste

(A)Reference image self-generating method for pattered wafers

학위논문(석사) --서울대학교 대학원 :전기. 컴퓨터공학부, 2009.2.Maste

고등학교 가정계 직업교육 운영에 관한 연구

학위논문(석사)--서울大學校 大學院 :敎育學科 協同科程 家庭敎育專攻,1995.Maste

The Effects of a Commercial Complex on Pedestrian Behavior in Commercial Districts

학위논문 (석사)-- 서울대학교 대학원 : 건설환경공학부, 2012. 2. 안건혁.최근 단순 구매에 더불어 다양한 경험을 함께 즐기고자 하는 소비 수요가 증가함에 따라 복합상업시설의 개발이 활발하게 나타나고 있으며, 특히 이러한 복합상업시설은 강한 집객력을 바탕으로 쇠퇴한 구도심의 상업지역을 활성화시키는 주요 방안으로서 인식되고 있다. 하지만 복합상업시설은 시설의 규모가 크고 다양한 행위를 수용할 수 있기 때문에 지역의 보행자를 시설 내부로 끌어들이는 효과를 가지며, 이로 인해 상업지역 내 기존 소규모 점포 및 가로에는 부정적인 영향을 미칠 가능성이 존재한다. 따라서 본 연구는 보행행태 측면에서 복합상업시설이 상업지역의 방문자에게 어떠한 영향을 미치는지 분석하고자 하며, 이를 바탕으로 지역 전체의 활성화에 보다 유리한 보행자 행태를 유도할 수 있는 복합상업시설 계획 방향을 도출하는 것을 목적으로 한다. 본 연구는 명동 상업지역을 방문한 방문자를 대상으로 실시된 설문조사를 중심으로 이루어졌으며, 구체적인 연구문제와 분석 방법은 다음과 같다. 첫 번째 연구문제는 복합상업시설이 보행자 행태에 미치는 영향을 분석하는 것으로서 이를 위해 설문 대상자를 복합상업시설에 대한 목적 및 이용 여부에 따라 세부 집단으로 분류한 후 각 집단 간 보행동선 및 보행행태 관련 지표 값의 차이를 비교 분석하였다. 두 번째 연구문제는 복합상업시설의 특성이 보행자 행태에 미치는 영향을 분석하는 것으로서 이를 위해 설문에 응답한 복합상업시설 이용자를 대상으로 복합상업시설의 위치 및 복합 유형에 따라 세부 집단으로 분류한 후 각 집단 간 보행동선 및 보행행태 관련 지표 값의 차이를 비교 분석하였다. 분석 결과 복합상업시설은 상업지역 방문자의 보행 범위, 기존 소규모 점포 및 가로에서의 활동을 축소시키는 경향이 있는 것으로 나타났다. 특히 복합상업시설에 의해 상업지역으로의 유입인구가 증가하더라도 이들 대부분이 복합상업시설을 중심으로 한정된 공간만을 이용하며, 활동의 대부분을 복합상업시설에 집중시키는 것으로 나타났다. 또한 복합상업시설과 관계없이 상업지역을 방문한 기존 방문자에 있어서도 복합상업시설을 이용할 경우 활동의 많은 부분을 복합상업시설 내에서 행함으로써 기존 소규모 점포 및 가로에서의 활동은 축소되는 것으로 나타났다. 즉, 복합상업시설의 집객력은 상업지역 차원에서는 긍정적인 것으로 보이지만, 상업지역 내에서 그 효과가 파급되는 공간적 범위에 있어서는 한계가 존재하며 일부 소규모 점포 및 가로 차원에서는 오히려 부정적인 영향을 미치는 것으로 드러났다. 또한 복합상업시설의 위치 및 복합 유형에 따라서도 방문자의 보행 범위, 기존 소규모 점포 및 가로에서의 활동이 달라지는 것으로 나타났다. 구체적으로 대상지 입구로부터 복합상업시설까지의 거리가 증가함에 따라 일정 수준까지 총 이용시설 수, 복합상업시설을 제외한 기타 시설 이용 수, 복합상업시설 외부에서의 지출액이 증가하게 되며, 그 값이 최대가 되는 시점은 200m이상 300m미만인 것으로 나타났다. 또한 복합상업시설 내에 영화관이 입점하게 될 경우 이용자는 총 시간 중 상대적으로 많은 부분을 복합상업시설 내에서 보내게 되며, 실제 행위 수나 지출의 대부분을 복합상업시설에 집중시키는 것으로 나타났다. 본 연구는 복합상업시설이 해당 상업지역 방문자의 보행행태에 미치는 영향을 실증적으로 분석하고 있으며, 구체적으로는 복합상업시설의 집객력이 지역 차원과 지역 내부의 차원에서 각각 어떤 의미를 가질 수 있는지에 대한 논의를 전개하고 있다는 점에서 의의를 지니다. 또한 상업 지역 내 복합상업시설을 개발함에 있어서 시설의 위치 및 복합 유형을 고려한 계획의 필요성에 대한 이론적 근거를 제시하고 있다는 점에서 의의를 갖는다. 본 연구의 결과를 바탕으로 향후 복합상업시설 개발을 추진함에 있어서 보다 넓은 상업지역의 상권을 활성화를 도모할 수 있는 대안을 마련할 수 있으리라 기대한다. 특히 복합상업시설의 위치와 관련하여 대상지 내부에 입지시키는 것이 도움이 되며, 구체적으로는 대상지 입구로부터 200m이상 300m미만이 되는 지점에 위치시키는 것이 좋을 것으로 판단된다. 또한 복합 기능에 영화관과 같은 엔터테인먼트 요소가 도입될 경우 보다 다양한 가로를 통해 접근할 수 있는 내부에 입지시키는 것이 바람직할 것이다.Maste

해양 모듈 배치를 고려한 FEED 단계에서의 LNG FPSO 용 최적 액화 프로세스 시스템 선정 연구

학위논문 (박사)-- 서울대학교 대학원 : 조선해양공학과, 2013. 2. 이규열.본 논문에서는 향후 LNG FPSO에 적용 가능한 최적 액화 프로세스 시스템 선정에 관한 연구를 수행 하였다. 이는 향후 LNG 액화 프로세스 시스템의 FEED 설계에 큰 기여를 할 수 있을 것으로 기대 한다. 해양 적용을 위한 액화 프로세스 시스템은 육상에 적용하는 액화 프로세스 시스템과는 큰 차이가 있다. 육상에 적용하기 위한 액화 프로세스 사이클을 선정하는데 있어 가장 중요한 요소는 열역학적 효율 이다. 그로 인하여 열효율이 높은 Pre-cooled mixed refrigerant 사이클과 optimized cascade 사이클을 적용한 액화 사이클들이 육상 LNG 액화 플랜트에 주를 이루었다. 이런 열효율이 높은 육상용 LNG 액화 사이클들은 해양적용을 위해서는 여러가지 기술적인 문제들로 인하여 적절치 않을 수 있다. 해양 적용을 위한 액화 프로세스 사이클은 열역학적 효율과 더불어 사이클이 간결해야 하며 무게가 가겹고 차지 하는 면적이 작아야 한다는 해양 환경을 고려한 추가적인 중요한 요소들이 있다. 그러므로 해양에 적용가능한 최적 액화 프로세스 사이클을 선저하기 위해서는 육상 적용 시 가장 중요한 요소인 효율(Efficiency)과 해양 적용시 추가적으로 고려해야 될 중요한 요소들인 간결성(Simplicity) 사이에 Trade-offs와 절충이 필요하다. 그 외에도 해양 적용 시 고려해야 될 요소들로는 유연성(Flexibility), 안전(Safety), 배의 움직임(Vessel Motion), 냉매 탱크 위험성(Refrigerant Storage Hazard), 검증된 기술(Proven Technology), 운전의 간결성(Simplicity of Operation), 초기 운전/운전 정지의 용이성(Ease of Start-Up/Shutdown)과 자본(Capital Cost) 등을 고려할 수 있다. 본 논문에서는 LNG FPSO 적용 가능한 최적 액화 프로세스 사이클 선정을 위해서 효율(Efficieny)과 간결성(Simplicity)을 고려하였으며 이를 위해 다음과 같은 연구들을 진행 하였다. 첫번째로, Generic MR(mixed Refrigerant) 액화 사이클을 제안하였으며 이를 근거로 기계적으로 실현 가능한 27개 MR 액화 사이클들을 최적 합성 하였다. 27개 MR 사이클들 중 효율(Efficiency) 측면에서 압축기 소요 동력을 최소로 하는 최적 운전 조건들을 구하여 상위 10개 MR 액화 사이클들을 선정 하였다. 그 후 10개 MR 사이클들 중 간결성(Simplicity) 측면에서 한가지 MR 액화 사이클을 선정 하였으며 선정된 한가지 액화 사이클을 잠재적 MR 액화 사이클로 명명 하였다. 이 단계에서 고려할 수 있는 간결성(Simplicity) 측면은 장비 개수가 유일하여 이를 기준으로 하였다. 이후, 여기서 선정된 잠재적 MR 액화 사이클과 추가적으로 고려한 해양 액화 사이클들에 대한 간결성(Simplicity)연구는 각 사이클들에 대한 최적 장비 모듈 배치(Optimal Equipment Module Layout)를 구하여 보다 실제적인 간결성에 대한 연구를 진행 하였다. 두번째로, 선정된 잠재적 MR 액화 사이클과 추가적으로 3가지 해양 액화 사이클들을 선정하여 이들 사이에 LNG FPSO 용 최적 액화 사이클을 선정하기 위한 효율(Efficiency) 과 간결성(Simplicity) 에 대한 연구를 진행 하였다. 추가적으로 고려한 3가지 해양 액화 사이클들로는 현재 실제 LNG FPSO에 적용 중인 DMR 사이클, Dual N2 Expander 사이클과 육상에서 가장 널리 사용되는 C3 MR 사이클들 이다. 총 4가지 사이클들에 대한 효율(Efficiency) 측면에서는 각 사이클을 구성하는 장비들 중 압축기 소요 동력을 최소화하는 기준으로 4가지 LNG 생산 용량(4.0 MTPA, 3.0 MTPA, 2.0 MTPA, and 1.0 MTPA)에 대한 각 사이클들을 비교 분석 하였다. 다음으로 해양 적용 시 가장 중요한 간결성(Simplicity) 측면에 대한 연구를 언급 하겠다. 이 단계에서 4가지 사이클들의 실제적인 간결성(Simplicity) 차원의 연구를 진행하기 위하여 장비 모듈 배치 최적화 연구를 진행하여 각 사이클들이 차지하는 면적들을 구함으로써 각 사이클들을 비교 분석을 할 수 있었다. 본 논문에서는 배관 연결 비용(Connectivity Cost), 장비들이 차지하는 면적에 비례하는 생산 비용(Construction Cost), 배의 운동에 가장 민감한 장비들(Main Cryogenic Heat Exchanger, Phase Separator)의 배의 운동으로 인한 효율 감소로 인한 비용들을 목적함수로 정의 하였으며 이를 최소화 하였다. 여기서 목적함수를 통해 알 수 있듯이 해양 환경을 고러하여 배의 운동에 민감한 장비들에 대하여 효율에 최대한 덜 영향을 주기 위해 배의 중심 라인에 배치될 수 있도록 하였다. 또한 해양 환경 제약 조건들을 고려하여 FEED 단계에서 각 사이클들을 구성하는 장비들이 차지하는 면적을 최소로 하였다. 제약 조건들로는 안전을 고려한 제약 조건들과 길이 방향으로 긴 장비들이 여러 층을 관통하는 조건들 및 해양 환경상 특별히 고려해야될 제약 조건들에 대하여 정의 하였다. 이런 제약 조건들과 목적함수를 고러하여 4가지 사이클들에 대한 수학적 모델링들을 도출하였으며 Mixed Integer NonLinear Programming(MINLP)를 이용하여 최적화 문제들을 풀어 최적 장비 모듈 배치들을 구하여 결국 각 사이클들이 차지하는 면적들을 구할 수 있었다. 실제 LNG FPSO에 적용을 위하여 상기 4가지 사이클들의 효율(Efficiency) 측면에서 최적 운전 조건들과 간결성(Simplicity) 측면에서 장비 모듈 배치 결과값들을 근거로 효율과 간결측 측면에서 Trade-offs 를 수행 하였다. 그 결과, Generic MR 액화 사이클로부터 선정된 잠재적 MR 액화 사이클이 LNG FPSO 용 최적 액화 사이클로 선정 하였다. 본 연구에서는 해양 관련 가장 최신 기술인 액화 공정에 대해서 진행 하였으며 이는 해양 관련 모든 시스템들에도 적용 가능할 것이며 이를 통해서 결국 Topsides 전체 시스템들에 대한 최적화된 차지하는 면적들을 구할 수 있게 됨으로써 최종적으로 최적화된 배의 크기를 구할 수 있을 것으로 기대된다.In this paper, the offshore selection criteria for the optimal liquefaction process system are studied to contribute to the future FEED engineering for the liquefied –natural -gas (LNG) floating, production, storage, and offloading (LNG FPSO) liquefaction process system. From the foregoing, it is clear that offshore liquefaction plants have process requirements different from those of the traditional onshore liquefaction plants. While thermodynamic efficiency is the key technical process selection criterion for large onshore liquefaction plants, the high-efficiency pre-cooled mixed refrigerant and optimized cascade plants that dominate the onshore LNG installations are unlikely to meet the diverse technical and safety needs of offshore liquefaction facilities. Offshore liquefaction technology developers are rightly focusing on process simplicity, low weight, small footprint, and other criteria. The key criteria that influence process selection and plant optimization for the offshore liquefaction cycle lead to some trade-offs and compromises between efficiency and simplicity. In addition, other criteria for offshore liquefaction cycles should also be considered, such as flexibility, safety, vessel motion, refrigerant storage hazard, proven technology, simplicity of operation, ease of start-up/shutdown, and capital cost. First of all, this paper proposes a generic mixed refrigerant (MR) liquefaction cycle based on four configuration strategies. The 27 feasible MR liquefaction cycles from such generic MR liquefaction cycle are configured for optimal synthesis. From the 27 MR liquefaction cycles, the top 10 are selected based on the minimum amount of power required for the compressors. Then, one MR liquefaction cycle is selected based on simplicity among the 10 MR process cycles, and this is called a potential MR liquefaction cycle. Second, three additional offshore liquefaction cycles — DMR for SHELL LNG FPSO, C3MR for onshore projects, and the dual N2 expander for FLEX LNG FPSO — are considered for comparison with the potential MR liquefaction cycle for the selection of the optimal offshore liquefaction cycle. Such four cycles are compared based on simplicity, efficiency, and other criteria. Therefore, the optimal operating conditions for each cycle with four LNG capacities (4.0, 3.0, 2.0, and 1.0 MTPA) are calculated with the minimum amount of power required for the compressors. Then the preliminary equipment module layout for the four cycles are designed as multi-deck instead of single-deck, and this equipment module layout should be optimized to reduce the area occupied by the topside equipment at the FEED stage. In this paper, the connectivity cost, the construction cost proportional to the deck area, and the distance of the main cryogenic heat exchanger (MCHE) and separators from the centerline of the hull are considered objective functions to be minimized. Moreover, the constraints are proposed to ensure the safety and considering the deck penetration of the long equipment across several decks. Considering the above, mathematical models were formulated for them. For example, the potential MR liquefaction cycle has a mathematical model consisting of 257 unknowns, 193 equality constraints, and 330 inequality constraints. The preliminary optimal equipment module layouts with four LNG capacities (4.0, 3.0, 2.0, and 1.0 MTPA) are then obtained using mixed-integer nonlinear programming (MINLP). Based on the above optimal operating conditions and equipment module layouts for the four potential offshore liquefaction cycles, trade-offs between simplicity and efficiency are performed for actual offshore application, and finally, the potential MR liquefaction cycle is selected for the optimal liquefaction cycle for LNG FPSO.Abstract 1 1. Introduction 4 1.1. Motivation 4 1.2. LNG FPSO Topsides Process Systems 6 1.3. Key Technical Process Selection Criteria between Offshore and Onshore Natural Gas Liquefaction 10 2. Related Works 14 2.1. Offshore Front-End Engineering Design (FEED) 14 2.2. Optimal Operating Conditions 16 2.3. Optimal Synthesis 20 2.4. Optimal Layout 23 3. Offshore Process FEED for the Offshore Liquefaction Process System 27 3.1. Offshore and Onshore Engineering 27 3.2. Offshore Process FEED Engineering 28 3.3. Offshore Process FEED Engineering Method 32 4. Optimal Synthesis for Potential Offshore Liquefaction Process Cycles 42 4.1. Generic MR (Mixed Refrigerant) Liquefaction Process Cycle 42 4.1.1. Configuration of the liquefaction cycle 42 4.1.2. Generic MR (Mixed Refrigerant) liquefaction process cycle 53 4.2. Selection of Top 10 Feasible MR Liquefaction Process Cycles considering Efficiency 55 4.2.1. Feasible MR liquefaction process cycles 55 4.2.2. Optimal operating conditions of feasible MR liquefaction process cycles by HYSYS 57 4.2.3. Top 10 feasible MR liquefaction process cycles considering efficiency 87 4.3. Selection of Potential MR Liquefaction Cycle considering simplicity 88 4.4. Potential Offshore Liquefaction Cycles 90 4.5. Dermination of the Optimal Operating Conditions of the Potential Offshore Liquefaction Cycles Using HYSYS 93 4.6. Equipment Selection of the Potential Offshore Liquefaction Cycles 99 5. Optimal Equipment Module Layout for Potential Offshore Liquefaction Cycles 119 5.1. Introduction 119 5.2. Equipment Module Layout for Potential Offshore Liquefaction Cycles 120 5.2.1. Potential MR liquefaction cycle (case 14) 120 5.2.2. DMR cycle 133 5.2.3. C3MR cycle 143 5.2.4. Dual N2 expander cycle 155 5.3. Mathematical Models for the Optimal Equipment Module Layout for the Potential Offshore Liquefaction Cycles 162 5.3.1. Potential MR liquefaction cycle (case 14) 162 5.3.2. DMR cycle 178 5.3.3. C3MR cycle 195 5.3.4. Dual N2 expander cycle 212 5.4. Determination of the Optimal Equipment Module Layout for the Potential Offshore Liquefaction Cycles 225 5.4.1. Potential MR liquefaction cycle (case 14) 225 5.4.2. DMR cycle 244 5.4.3. C3MR cycle 265 5.4.4. Dual N2 expander cycle 285 5.5. Simplicity Analysis of the Preliminary Equipment Module Layouts 296 6. Offshore Trade-offs between Liquefaction Simplicity and Efficiency 299 6.1. Offshore Liquefaction Process Cycle Selection Criteria 299 6.2. Optimal Liquefaction Cycle for Actual Offshore Application 304 7. Conclusions 305 References 308 국문 초록 314 후기 318Docto

물리적 크기 판단 과제에서 숫자값이 미치는 영향

학위논문 (석사)-- 서울대학교 대학원 사회과학대학 심리학과, 2017. 8. 오성주.In the fields of the numerical Stroop-like tasks, it has been known that the conceptual magnitude of numbers influences the size comparison process (Henik & Tzelgov, 1982Tzelgov, Meyer, & Henik, 1992). When the physical size of a larger number is bigger than that of a smaller number, it is a congruent condition. In contrast, the physical size of a larger number is smaller than that of a smaller number, it is an incongruent condition. Two distinguished information of numbers, the numerical value and the physical size, interact during the number comparison task, which triggers the different performance of reaction time and accuracy between the congruent and the incongruent conditions. Researchers have been mainly focused on response time and accuracy to verify the size coincidence effect. Accordingly, it is still unidentified whether the effect reflects the perceptual results during the comparison process, or simply the cognitive bias in the response stage. The purpose of this paper is to identify the effect of numerical value when people compare the physical size of numbers. The main hypothesis was that a number with a bigger value looks physically larger than a number with a smaller value. We measured the perceived size of Arabic numbers depending on the conceptual magnitude by applying the Ebbinghaus paradigm which is known to enhance the size contrast induced by the conceptual meaning of the displayed stimuli. Each stimulus consisted of a central number and six surrounding numbers. Participants were asked to respond to whether or not the target number looked smaller or larger than the inducers. As Dixon (2008) suggested the Generalized Linear Mixed Model to the repeated measures design with binary responses, we test the results with the GLMM model putting a random effect on each subject variation. Furthermore, the points of subjective equality (PSE) were calculated from binary responses on the perceptual decision as being smaller or larger. The analysis showed that participants were more likely to perceive the physical size of the target number as being smaller when surrounded by numerically larger inducers, vice versa. In study 1, we tested this perceptual effect by the influence of magnitude with two sets of font size conditions. Furthermore, we found the similar pattern on both the upright and inverted number conditions by rotating the number stimuli in study 2. In study 3, the expected result was partially observed in the range of 3 to 7 of the inducers. These results indicate that the conceptual magnitude of numbers influences the perceived size of numbers during the number comparison process.Introduction 1 1. The size congruity effect 1 2. The autonomic processing of numbers 3 3. The shared representation versus the shared decision 5 4. The Ebbinghaus illusion effect 8 5. The present study 10 Experiment 1 18 Experiment 2 38 Experiment 3 51 General Discussions 61 Appendix 77 References 81 Abstract in Korean 86Maste

위암에서 olaparib 감수성 예측 인자로써 DNA 손상 복구 유전자 변이와 현미부수체 불안정성 및 종양변이부담에 대한 평가

암의 많은 원인 중 하나인 DNA 손상 복구 경로의 기능 장애이다. 돌연변이, 메틸화 또는 기타 이유로 인해 상동성 재조합 기능에 결핍이 있는 암은 PARP 억제제의 감수성과 유전체 불안정성이 증가하는 것으로 알려져 있다. 또한, DNA 손상 복구 경로에 결핍이 있는 암 역시 비슷한 특징을 갖는 것으로 보고되고 있다. 게다가, 일부 연구에서는 현미부수체 불안정성이 높거나 종양 변이부담이 높은 암과 같이 돌연변이가 많은 암의 경우 DNA 손상 복구 경로 기능에 결핍이 있을 확률이 높다. 그럼에도 불구하고 많은 연구가 여전히 olaparib 감수성 예측 인자로서 주요 상동성 재조합 기능 관련 유전자 돌연변이에만 초점을 맞추고 있다. 본 연구는 주요 상동성 재조합 기능 관련 유전자뿐만 아니라 DNA 손상 복구 경로 관련 유전자 돌연변이 및 유전체 불안정성 예측 인자와 49개 위암 세포주에서 olaparib 감수성과의 연관성을 확인한다. Olaparib의 효능을 확인하기 위해 세포주를 olaparib으로 5일간 처리한 후 CCK-8 분석을 수행하였다. IC50은 CalcuSyn 소프트웨어를 통해 계산되었으며, 세포주는 IC50이 10μM 미만이며 10μM에서 억제율이 50% 이상일 때 olaparib에 민감하다고 분류된다. 그런 다음, 표적 시퀀싱을 이용하여 49개의 DNA 손상 복구 경로 관련 유전자, 현미부수체 불안정성 상태 및 종양 변이부담을 확인했다. BRCA1, RAD51C 및 MLH1 메틸화는 bisulfite 시퀀싱에 의해 확인했다. 그 결과, 20개의 세포주에서 16개의 DNA 손상 복구 경로 관련 유전자에서 돌연변이가 있음을 확인했다. 전체 세포주 중 12 개의 세포주는 olaparib에 감수성이 높았고, DNA 손상 복구 경로 유전자의 변이군은 olaparib에 더 민감했다 (p = 0.034). 구체적으로 상동성 재조합 기능과 DNA 불일치 복구 기능에변이가 있는 세포주는 야생군에 비해 olaparib에 민감했다 (p = 0.005, p = 0.018). 흥미롭게도 비상동말단연결 기능 유전자에 변이는 olaparib 민감성에 큰 영향을 미치지 않았다. 종양변이부담은 세포주 (범위 = 1.45 ~ 61.03, 중앙값 = 8.70)에 분포되어 있다. 흥미롭게도, olaparib 감수성 그룹은 저항성 그룹보다 TMB가 더 높았다 (중앙값 = 15.3 대 10.9, p <0.0001). 4 개의 세포주 (SNU-1, SNU-638, IM95m, NUGC-3)는 현미부수체 불안정성을 보였으며 모두 MLH1 단백질 발현이 없었다. 현미부수체 불안정성 세포주는 다른 세포주보다 상당히 높은 종양 변이부담을 가졌다 (중앙값 : 47.96 대 8.72, p <0.0001). 3 개의 현미부수체 불안정성 세포주는 olaparib에 민감하였으나 현미부수체 불안정성 세포주 중 종양 변이부담이 가장 낮은 NUGC-3 (29.07)은 내성이 있었다. 각 요인의 중요성과 올라 파립 감수성 예측 능력을 분석 한 결과, 주요 상동성 재조합 기능 및 비상동말단연결을 제외한 DNA 손상 복구 경로 변이가 비슷하게 중요했으며 (2.53 대 2.48), 비상동말단연결을 제외한 DNA 손상 복구 경로 변이가 olaparib 민감성을 가장 정확히 예측했다. 우리 연구는 olaparib 민감성을 예측하기 위해 주요 상동성 재조합 기능변이뿐만 아니라 나아가 DNA 손상 복구 경로 관연 유전자 변이 역시 확인해야한다고 제안한다. One of the many factors that causes cancer is a dysfunction of the DNA damage response pathway (DDR). Cancers with homologous recombination (HR) deficiency due to mutation, methylation, or other reasons, are known to be increased the sensitivity of PARP inhibitors and genomic instability. Besides, DDR, like mismatch repair (MMR), deficiency cancers have been recently reported to have similar features. Furthermore, some studies suggested that many of hypermutated cancers, such as microsatellite instability-high (MSI-H) or high tumor mutational burden (TMB) are DDR deficient. Nevertheless, many studies still have focused on HR-related gene mutations as a predictor of olaparib. Here, we aim to determine whether the DDR gene alterations and genomic instability markers can predict olaparib efficacy in 49 gastric cancer cell lines. We profiled the genomic status of selected DDR genes, MSI status, and TMB using targeted sequencing. BRCA1, RAD51C, and MLH1 methylation were detected by bisulfite sequencing. We separated cell lines as an altered group when it had the truncated mutation, homozygous deletion, or methylation of more than 40% in those genes. RAD51C and MMR-related protein expression was determined by western blot. Then, to determine the efficacy of olaparib, cells were treated with olaparib for 5 days and assessed using CCK-8 assay. Cell lines were classified as a sensitive group when it had less than 10 µM of IC50 and more than 50% of inhibition rate at 10µM. As a result, twenty of 49 cell lines had the alteration in one or more of the 16 DDR-related genes. In our cell line panel, twelve cell lines were sensitive to olaparib, and DDR without NHEJ altered group was more sensitive to olaparib than the wild type group (p = 0.004). In detail, cell lines with alterations in the HR and MMR subpathways were significantly sensitive among the subtype of DDR pathways respectively, p = 0.005 and p = 0.018. TMB level was widely distributed among the GC cell lines (range = 1.45 to 61.03, median = 8.70), and the DDR altered without NHEJ group had higher TMB than wild type group (p = 0.021). Four cell lines (SNU-1, SNU-638, IM95m, and NUGC-3) were MSI-H, and all of them were no MLH1 protein expression. MSI-H cell lines had significantly higher TMB than other cell lines (median : 47.96 vs 8.72, p < 0.0001). Three MSI-H cell lines were sensitive to olaparib, but NUGC-3 with the lowest TMB (29.07mt/mb) among MSI-H cell lines was resistant. As a result of analyzing the importance and olaparib sensitivity predictive ability of each factor, core HR alteration and DDR alteration excluding NHEJ were similarly important (2.53 vs 2.48), and the area under the curve (AUC) was the largest for DDR alteration excluding NHEJ. In our result, the olaparib sensitive group had the alteration in DDR genes and high TMB. MSI-H cell lines were sensitive to olaparib when it had high TMB. When we analyzed single factors and combined scores, the predictive ability of olaparib sensitivity was better with DDR alteration excluding NHEJ. For accurate predictions that are sensitive to olaparib, our data suggest that it is necessary to analysis DDR alteration by extending core HR alteration.open석

패션상품평가에 대한 다중원산지 효과

학위논문(석사) --서울대학교 대학원 :의류학과,2008.2.Maste

High-efficiency klystron design with multi-cell output cavity

Doctor대규모 과학시설이 개발됨에 따라 클라이스트론의 효율은 초기 설립 비용 및 운영 비용을 절감하는 중요한 문제가 됩니다. 따라서 기존의 클라이스트론 효율성을 높이기 위한 다양한 노력이 진행 중입니다. 그 중 포항가속기연구소에서 40%의 효율로 사용되는 S-band 80-MW 클라이스트론과 같이 높은 퍼비언스 빔을 사용하는 클라이스트론 효율을 높이기 위한 연구를 진행하였습니다. 다중 셀 출력 공동 개념을 연구에 적용했고 다중 셀 출력 공동의 설계 매개 변수인 셀 주파수, 셀 간 거리, 셀 간 커플링 및 마지막 셀의 로드 Q를 최적화하여 최대 60%의 효율을 달성했습니다. 이를 위해 2-D PIC 코드인 FCI를 사용하여 다중 셀 출력 공동의 설계 매개 변수를 최적화하였고 실제 공동 구조는 3-D 코드인 CST의 MWS와 PIC를 사용하여 설계하였습니다. 그리고 다중 셀 출력 공동의 전력 변환 프로세스를 시뮬레이션을 통해 얻은 입자 운동 및 전자기장 데이터를 분석하여 최적화하였습니다.As large-scale scientific facilities develop, klystron efficiency becomes an important issue to reduce high operating costs. Various efforts are in progress in order to enhance the efficiency of existing klystrons. We designed high-perveance (~2 μP) klystrons with much improved power-conversion efficiency for the S-band 80-MW klystrons used at the Pohang Accelerator Laboratory (PAL) having 40% efficiency. The multi-cell output cavity concept was adapted for the study. Efficiency as high as 60% was achieved by full optimization of the design parameters, such as cell frequencies, cell-to-cell distances, coupling between cells, and the loaded Q of the last cell, in the multi-cell output cavity. Simulation of the beam-dynamics was performed using the field charge interaction (FCI) code with a MATALB script to find the design parameters that maximize efficiency. The multi-cell output structure, on the other hand, was designed using Microwave Studio (MWS) in Computer Simulation Technology (CST) based on the FCI results. Finally, the verification of the multi-cell output cavity design was performed using the Particle-in-Cell (PIC) solver in CST, resulting in 56% efficiency. The power conversion process was optimized by analyzing particle motions and electromagnetic field data generated from the FCI and CST-PIC codes