МЕТОДИКА ПОСТРОЕНИЯ ПРОФИЛЯ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ДИСКА

A choice of the sizes and form of a disk is made for the set operation conditions on the basis of geometrical ratios between parameters of a disk and their admissible values developed by practice. Except the crumbling and turning ability of a disk the add factors influencing on its geometrical and power parameters are non-crumple condition of a vertical wall of a furrow and steady raising of layer on a curvilinear surface of operation sector. Basic data for construction horizontal, cross-vertical, longitudinal-vertical projections is diameter of a disk, an angle of attack, running depth. Depth of the course images a chord of disk dip on cross-vertical and longitudinal-vertical projections of a disk. The disk sphere which excludes crumple of a vertical wall of a furrow at its movement is designated on the horizontal projection. Criterion of disk efficiency a is possible soil sliding along a curve of longitudinal-vertical projection within limits of the lowermost point and a point excluding crumple of the furrow vertical wall and located on a chord of deep. The parameter of a curve of possible sliding can be defined taking into account that the sum of multiplications of tangent efforts to a projection of a trajectory of the movement of an elementary platform less than zero. Taking into account the received value we can construction the sliding curve on the longitudinal-vertical projection in a zone of operating surface. Points of intersection of the sliding curve with the generating lines of longitudinal-vertical projection are moved by horizontal transfer on a piece of an interval of the horizontal projection. On three points we create a profile of a disk on height of a placement of the generating lines. The disk profile with the spherical or flat bottom should be create at the level of generating lines of cross-vertical projection taking into account the intervals placed on a perpendicular to the center of diameter of a disk of a horizontal projection.Размеры и форму диска для заданных условий работы при обработке почвы выбирают на основании геометрических соотношений между параметрами диска и допустимыми значениями, выработанными практикой. Установили, что кроме крошащей и оборачивающей способности диска, к факторам, влияющим на его геометрические и энергетические параметры, нужно отнести условие несмятия вертикальной стенки борозды и устойчивый подъем пласта по криволинейной поверхности рабочего сектора. Определили, что исходными данными для построения горизонтальной, поперечно-вертикальной, продольно-вертикальной проекций являются диаметр диска, угол атаки, глубина хода. Глубина хода отображает хорду погружения диска на поперечно-вертикальной и продольно-вертикальной проекциях диска. На горизонтальной проекции обозначается сфера диска, которая исключает смятие вертикальной стенки борозды при его движении. Отметили, что критерием работоспособности диска служит возможное скольжение почвы вдоль кривой продольно-вертикальной проекции в пределах самой нижней точки и точки, исключающей смятие вертикальной стенки борозды и расположенной на хорде погружения. Параметр кривой возможного скольжения определен с учетом того, что сумма произведений касательных усилий на проекцию траектории движения элементарной площадки меньше нуля. С учетом полученного значения на продольно-вертикальной проекции в зоне рабочей поверхности построена кривая скольжения. Точки пересечения кривой скольжения с образующими продольно-вертикальной проекции перемещаются горизонтальным переносом на отрезок горизонтальной проекции. По трем точкам осуществляется построение дуг профиля диска по высоте расположения образующих. Профиль диска со сферическим или плоским днищем строится на уровне образующих поперечно-вертикальной проекции с учетом отрезков, расположенных на перпендикуляре к центру диаметра диска горизонтальной проекции. Методика по построению профиля поперечного сечения диска разработана с учетом двух условий: несмятия почвы в зоне хорды погружения и возможности обеспечения ее скольжения. Данная методика позволяет проектировать диск с плоским и сферическим диско

Electrodeposited Co93.2P6.8 nanowire arrays with core-shell microstructure and perpendicular magnetic anisotropy

We demonstrate the formation of an unusual core-shell microstructure in Co93.2P6.8 nanowires electrodeposited by alternating current (ac) in an alumina template. By means of transmission electron microscopy, it is shown that the coaxial-like nanowires contain amorphous and crystalline phases. Analysis of the magnetization data for Co-P alloy nanowires indicates that a ferromagnetic core is surrounded by a weakly ferromagnetic or non-magnetic phase, depending on the phosphor content. The nanowire arrays exhibit an easy axis of magnetization parallel to the wire axis. For this peculiar composition and structure, the coercivity values are 2380 ± 50 and 1260 ± 35 Oe, parallel and perpendicular to the plane directions of magnetization, respectively. This effect is attributed to the core-shell structure making the properties and applications of these nanowires similar to pure cobalt nanowires with an improved perpendicular anisotropy. <br/

Анализ тягового сопротивления элементов цилиндроидального плужного корпуса

One of the directions of decrease in power consumption of soil cultivation is change of a form and parameters of elements of a plow body like a plough share and a moldboard. Known mathematical expressions for determination of traction resistance of plows do not allow to consider various degree of loading of different parts of moldboard. The offered technique of definition of a horizontal component of traction resistance of a moldboard considers this difference in loading of a plow body surface. The component of surface resistance was determined due to summation of resistances of elementary horizontal components of a moldboard, with use of crumbling curves of a longitudinally vertical projection of the plow body. These curves are formed owing to horizontal transfer of points of intersection of secants of tcutting planes parallel to a furrow wall. If the deformator is completely digged in the soil, but there is no its turn and movement, then an expression for determination of work intensity of the active working element at penetration to the soil allows to calculate traction effort of an elementary horizontal component of moldboard resistance. The received expression can be used at approximation of curves of a longitudinally vertical projection of the plow body where the breast and median part of a moldboard are most loaded. Degree of loading of an elementary horizontal component of a moldboard is formed by the normal tension value which is comparable to deformation coefficient. The resistance component for soil layer ejecting considers the plowing depth, furrow width, speed of the plowing unit, density of the deformable soil, average value of a tilt angle of generators of a moldboard surface to a furrow wall. If moisture content in loamy soil is about 21 percent, plowing depth equals 0.20 m then the traction resistance of a 0.35 m wide moldboard will amount 1035 N.Одним из направлений снижения энергоемкости процесса обработки почвы является изменение формы и параметров элементов плужного корпуса - лемеха и отвала. Проанализировали известные математические выражения для определения тягового сопротивления плугов. Установлено, что они не позволяют учитывать различную степень нагруженности отдельных участков отвала. Предложена методика определения горизонтальной составляющей сопротивления отвала, учитывающая эту разницу в нагруженности поверхности плужного корпуса. Составляющую сопротивления поверхности определили суммированием сопротивлений элементарных горизонтальных составляющих отвала, используя кривые крошения продольно-вертикальной проекции плужного корпуса. Отметили, что эти кривые проекции формируются вследствие горизонтального переноса точек пересечения секущих плоскостей, параллельных стенке борозды. Выявили, что если деформатор полностью заглублен в почву, но отсутствуют его поворот и перемещение, то выражение для определения величины работы при внедрении в почву активного рабочего органа позволяет рассчитать тяговое усилие элементарной горизонтальной составляющей сопротивления отвала. Показали, что полученное выражение можно использовать при аппроксимации кривых продольно-вертикальной проекции плужного корпуса, где наиболее нагружены грудь и срединная часть отвала. Определили, что степень нагруженности элементарной горизонтальной составляющей отвала формируется величиной нормального напряжения, которая сопоставима с коэффициентом деформации. Составляющая сопротивления на отбрасывание пласта учитывает глубину вспашки, ширину захвата плужного корпуса, скорость пахотного агрегата, плотность деформируемой почвы, среднее значение угла наклона образующих поверхности отвала к стенке борозды. Показали, что при абсолютной влажности суглинистой почвы около 21 процента, глубине вспашки 0,20 метра тяговое сопротивление отвала плужного корпуса шириной захвата 0,35 метра составит 1035 Н

Real-time estimation of horizontal gaze angle by saccade integration using in-ear electrooculography

The manuscript proposes and evaluates a real-time algorithm for estimating eye gaze angle based solely on single-channel electrooculography (EOG), which can be obtained directly from the ear canal using conductive ear moulds. In contrast to conventional high-pass filtering, we used an algorithm that calculates absolute eye gaze angle via statistical analysis of detected saccades. The estimated eye positions of the new algorithm were still noisy. However, the performance in terms of Pearson product-moment correlation coefficients was significantly better than the conventional approach in some instances. The results suggest that in-ear EOG signals captured with conductive ear moulds could serve as a basis for lightweight and portable horizontal eye gaze angle estimation suitable for a broad range of applications. For instance, for hearing aids to steer the directivity of microphones in the direction of the user’s eye gaze

ANALYSIS OF TRACTIVE RESISTANCE OF GENERAL PLOW BODY ELEMENTS

One of the directions of decrease in power consumption of soil cultivation is change of a form and parameters of elements of a plow body like a plough share and a moldboard. Known mathematical expressions for determination of traction resistance of plows do not allow to consider various degree of loading of different parts of moldboard. The offered technique of definition of a horizontal component of traction resistance of a moldboard considers this difference in loading of a plow body surface. The component of surface resistance was determined due to summation of resistances of elementary horizontal components of a moldboard, with use of crumbling curves of a longitudinally vertical projection of the plow body. These curves are formed owing to horizontal transfer of points of intersection of secants of tcutting planes parallel to a furrow wall. If the deformator is completely digged in the soil, but there is no its turn and movement, then an expression for determination of work intensity of the active working element at penetration to the soil allows to calculate traction effort of an elementary horizontal component of moldboard resistance. The received expression can be used at approximation of curves of a longitudinally vertical projection of the plow body where the breast and median part of a moldboard are most loaded. Degree of loading of an elementary horizontal component of a moldboard is formed by the normal tension value which is comparable to deformation coefficient. The resistance component for soil layer ejecting considers the plowing depth, furrow width, speed of the plowing unit, density of the deformable soil, average value of a tilt angle of generators of a moldboard surface to a furrow wall. If moisture content in loamy soil is about 21 percent, plowing depth equals 0.20 m then the traction resistance of a 0.35 m wide moldboard will amount 1035 N