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Identification of macroscopic hardening law through spherical indentation: definition of an average representative strain and a confidence domain.
The instrumented indentation test is widely used for the identification of the stress-strain curve.
One of the disadvantages of the indentation test is that the plastic strain field in the deformed sample is not homogenous which makes it difficult to identify the hardening law of the material from an indentation curve. This difficulty can lead to some complications such as the uniqueness of the solution due to the sensitivity of the indentation test. The use of the concept of the representative strain can simplify the analysis of the indentation response and has often been used in the stress-strain curve identification. In the present work, a new method based on the definition of an âaverage representative strainâ, ΔaR, is developed for the determination of the hardening law using the load displacement curve, F-h, of a spherical indentation test. The advantage of the proposed ΔaR is that it is directly obtained from the materialâs response to the indentation test. This method consists to calculate the error between an experimental indentation curve and a number of FE simulation curves. For the smaller values of these errors, the error distribution shape is a valley, which is defined with an analytical equation. Based on a sensitivity study, the ΔaR and the corresponding value of stress ÏaR can be calculated for every penetration depth. Hence, the hardening law is constructed with no assumptions on its mathematical form. Because of the local aspect of the indentation test, materials heterogeneities can lead to differences between several indentation curves obtained under the same conditions. The proposed method allows the determination of a confidence domain that takes into account the experimental imprecision and the material heterogeneity using several indentation curves1, 2. The present method points out the limitation od the indentation test to characterize the mechanical behavior for large deformations. The uniqueness of the solution and the sensitivity of the indentation test are also discussed. The results obtained for a 20MnB5 steel alloy show that the identified hardening law (and confidence domain) is in agreement with the tensile test curve (Figure 1). A similar approach can be used for Vickers indentation for determining the representative strain3. Results obtained for Vickers indentation are discussed and compared to the literature.
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Evaluation of the tensile properties of a material through spherical indentation: definition of an average representative strain and a confidence domain.
International audienceIn the present article, a new method for the determination of the hardening law using the load displacement curve, F-h, of a spherical indentation test is developed. This method is based on the study of the error between an experimental indentation curve and a number of finite elements simulation curves. For the smaller values of these errors, the error distribution shape is a valley, which is defined with an analytic equation. Except for the fact that the identified hardening law is a Hollomon type, no assumption was made for the proposed identification method. A new representative strain of the spherical indentation, called "average representative strain," Δ aR was defined in the proposed article. In the bottom of the valley, all the stress-strain curves that intersect at a point of abscissa Δ aR lead to very similar indentation curves. Thus, the average representative strain indicates the part of the hardening law that is the better identified from spherical indentation test. The results show that a unique material parameter set (yield stress Ï y, strain hardening exponent n) is identified when using a single spherical indentation curve. However, for the experimental cases, the experimental imprecision and the material heterogeneity lead to different indentation curves, which makes the uniqueness of solution impossible. Therefore, the identified solution is not a single curve but a domain that is called "solution domain" in the yield stress-work hardening exponent diagram, and "confidence domain" in the stress-strain diagram. The confidence domain gives clear answers to the question of uniqueness of the solution and on the sensitivity of the indentation test to the identified hardening laws parameters
Mechanical characterization of carbonitrided steel with spherical indentation using the average representative strain
International audienceThis paper investigates the identification of mechanical properties of carbonitrided steels using the spherical indentation test. The proposed procedure consists in performing the Vickers microindentation hardness test across the carbonitrided steel in order to obtain the thickness of the hardened layers. Thus, with the assumption of a linear variation of the plastic properties in the intermediate layers between surface and substrate, two spherical macroindentation tests, performed on the substrate and on the surface of the carbonitrided steel, are necessary to identify the work hardening laws' variation through the thickness of the carbonitrided steel. The proposed method does not call for inverse analysis but is based on the use of a database of finite element simulation Fâh curves obtained by simulating indentation tests on the surface of various pseudo-carbonitrided materials. The advantage of this method compared to those based on inverse analysis is that it allows a representative strain and a confidence domain of the solution to be determined. The confidence domain of the identified solution takes into account the experimental imprecision of the indentation test and of the case depth variability often encountered in carbonitrided parts
Identification des paramÚtres d'une loi de comportement élastoplastique par indentation continue sphérique
Nous proposons une Ă©tude numĂ©rique et expĂ©rimentale de l'indentation instrumentĂ©e sphĂ©rique. L'Ă©tude numĂ©rique nous a permis de suivre l'Ă©volution d'un certain nombre de grandeurs pouvant ĂȘtre dĂ©duites d'une courbe d'indentation. Pour chacune de ces grandeurs, un modĂšle a Ă©tĂ© dĂ©terminĂ© pour deux lois de comportement, l'Ă©tude de ces modĂšles a conduit Ă la proposition d'une dĂ©marche de caractĂ©risation des matĂ©riaux. L'Ă©tude expĂ©rimentale nous a permis de dĂ©terminer l'enfoncement de l'indenteur dans le matĂ©riau Ă partir du dĂ©placement mesurĂ© de l'indenteur sans aucune calibration empirique. Nous prĂ©sentons de plus les rĂ©sultats expĂ©rimentaux issus de l'identification des paramĂštres de deux lois de comportement
Tests dâindentation instrumentĂ©e sur granulats de MĂąchefers dâIncinĂ©ration de DĂ©chets Non Dangereux. Influence de la taille de lâindenteur sur le module Ă©lastique
Des tests dâindentation instrumentĂ©e ont Ă©tĂ© effectuĂ©s sur des particules isolĂ©es de MĂąchefers dâIncinĂ©ration de DĂ©chets Non Dangereux (MIDND) provenant des carriĂšres de la Garenne Ă Vignoc (Bretagne, France). Deux indenteurs sphĂ©riques en carbure de tungstĂšne de rayon respectifs 0,5 et 140 mm ont Ă©tĂ© utilisĂ©s pour les sĂ©ries de tests «A» et «B». Les particules Ă©tudiĂ©es ont des diamĂštres variant entre 20 et 25 mm. Avec un indenteur de rayon 0,5 mm, des modules Ă©lastiques rĂ©duits moyens variant de 15 Ă 68 GPa ont Ă©tĂ© trouvĂ©s. Un module Ă©lastique rĂ©duit moyen de 15 GPa a Ă©tĂ© trouvĂ© avec lâindenteur de rayon 140 mm
Etude du comportement mécanique du Polycarbonate par indentation conique
International audienceLe Polycarbonate est un polymĂšre amorphe beaucoup utilisĂ© dans le domaine industriel du fait Ă la fois de sa transparence et de sa rĂ©sistance aux chocs. MalgrĂ© cela, les modĂšles de comportement proposĂ©s dans la bibliographie [1,2 et 3] ne sont souvent applicables que pour des essais uni axiaux simples. Ainsi, nous avons utilisĂ© le modĂšle de comportement de G'sell beaucoup citĂ© dans la bibliographie pour simuler l'indentation conique avec un indenteur de demi-angle respectif Ξ = 80° et Ξ = 70,3°. La loi de G'sell ne prenant pas en compte la partie Ă©lastique ; nous l'avons modifiĂ©e en ajoutant un terme Ă©lastique linĂ©aire qui influe beaucoup sur la rĂ©ponse en indentation des matĂ©riaux. La courbe d'indentation obtenue par simulation numĂ©rique de l'essai d'indentation par la mĂ©thode des Ă©lĂ©ments finis en utilisant la loi de G'sell donne une courbe un peu plus raide que celle obtenue expĂ©rimentalement, dans les mĂȘmes conditions. Cependant, si la loi de G'sell modifiĂ©e semble trĂšs bien modĂ©liser le comportement en indentation dans la partie chargement, elle conduit Ă une courbe de dĂ©chargement bien diffĂ©rente de celle obtenue expĂ©rimentalement. Certains phĂ©nomĂšnes, non pris en compte dans la loi de G'sell, semble avoir une grande influence sur le retour Ă©lastique aprĂšs indentation. Dans ce travail, plusieurs modĂšles de comportement sont utilisĂ©es pour simuler l'essai d'indentation et les rĂ©sultats seront discutĂ©s. Figure 1: Comparaison entre la courbe contrainte-dĂ©formation obtenue par essai de compression et celle obtenue par diffĂ©rents modĂšle
Caractérisation mécanique par indentation instrumentée des matériaux métalliques
International audienceCaractérisation mécanique par indentation instrumentée des matériaux métallique
An experimental method to determine the contact radius changes during a spherical instrumented indentation
International audienceAn experimental method to determine contact radius changes during a spherical instrumented indentation test is proposed in this paper. This method is based on the Hertz theory and only depends on the elastic properties of both the indenter and the sample. The programming of several loading, unloading and reloading cycles has allowed the determination of the unloading stiffness changes and consequently the contact radius changes. Numerical results have shown that the proposed method is sensitive to the piling-up or sinking-in. From the contact radius changes we have proposed a new procedure in order to obtain the real indentation loadâdepth curve from the measured curve. An experimental study has allowed us to validate our procedure during the beginning of the unloading cycle
Identification de la dĂ©formation reprĂ©sentative et de la loi dâĂ©crouissage des matĂ©riaux avec lâindentation sphĂ©rique en se basant sur un modĂšle de gradient de duretĂ©
International audienceLâapplication du concept de la dĂ©formation reprĂ©sentative est souvent utilisĂ©e pour dĂ©terminer la courbe dâĂ©crouissage dâun matĂ©riau Ă partir dâun essai dâindentation. Une nouvelle mĂ©thodologie de dĂ©termination de la dĂ©formation reprĂ©sentative en indentation sphĂ©rique est prĂ©sentĂ©e dans cet article. Cette mĂ©thodologie est basĂ©e sur celle dĂ©finie par Hernot et al. (2013) (X. Hernot, C. Moussa, O. Bartier, Study of the concept of representative strain and constraint factor introduced by Vickers indentation, Mech. Mater. 68, 1â14 (2014), https://doi.org/10.1016/j.mechmat.2013.07.004 [29]) pour le cas de lâindentation Vickers et consiste Ă calculer les gradients de la grandeur mesurĂ©e en fonction des paramĂštres mĂ©caniques de la loi de comportement du matĂ©riau testĂ©. Pour montrer la validitĂ© de la mĂ©thode de dĂ©termination de la dĂ©formation reprĂ©sentative proposĂ©e, le calcul des gradients de la grandeur est effectuĂ© Ă partir du modĂšle analytique proposĂ© par Lee et al. (2005) (H. Lee, J. Haeng Lee, G.M. Pharr, A numerical approach to spherical indentation techniques for material property evaluation, J. Mech. Phys. Solids 53(9), 2037â2069 (2005), https://doi.org/10.1016/j.jmps.2005.04.007 [31]). Parmi les diffĂ©rents modĂšles proposĂ©s dans la littĂ©rature, ce modĂšle a lâavantage dâĂȘtre complet et propose des Ă©quations analytiques reliant la hauteur de contact rĂ©el, la profondeur de pĂ©nĂ©tration et lâeffort appliquĂ© par lâindenteur sphĂ©rique. Les rĂ©sultats obtenus par cette mĂ©thodologie montrent que la dĂ©formation reprĂ©sentative nâĂ©volue pas linĂ©airement en fonction du rayon de contact adimensionnel a/R contrairement Ă ce que prĂ©dit le modĂšle de Tabor (1951) D. Tabor, The Hardness of Metals, Oxford University Press, Oxford, New York, 2000. [7]). Les valeurs de dĂ©formation reprĂ©sentatives dĂ©terminĂ©es par notre mĂ©thode se situent entre celles proposĂ©es par Tabor (1951), Ahn et Kwon (2001) (J.-H. Ahn, D. Kwon, Derivation of plastic stressâstrain relationship from ball indentations: Examination of strain definition and pileup effect, J. Mater. Res. 16(11), 3170â3178 (2001), https://doi.org/10.1557/JMR.2001.0437 [8]) et Jeon et al. (2005) (E. Jeon, M. Baik, S. Kim, et al., Determining representative stress and representative strain in deriving indentation flow curves based on finite element analysis, Key Eng. Mater. 297-300, 2152â2157 (2005), https://doi.org/10.4028/www.scientific.net/KEM.297-300.2152 [9]). Les rĂ©sultats montrent aussi que la dĂ©formation reprĂ©sentative proposĂ©e par Chaudhri (1996) (M.M. Chaudhri, Subsurface plastic strain distribution around spherical indentations in metals, Philos. Mag. A 74(5), 1213â1224 (1996), https://doi.org/10.1080/01418619608239721 [27]) est largement surestimĂ©e et que celle calculĂ©e par Lee et al. (2005) est trop Ă©levĂ©e pour des rayons de contact adimensionnels (a/R) supĂ©rieurs Ă 0,3. Les valeurs de dĂ©formations et contraintes reprĂ©sentatives obtenues par la mĂ©thode proposĂ©e permettent de conclure quâil nâexiste pas de facteur de confinement universel constant indĂ©pendant du rapport adimensionnel a/R et du matĂ©riau indentĂ©. Pour terminer, dans le cas dâune application expĂ©rimentale de la mĂ©thode proposĂ©e, ces valeurs de dĂ©formation et contrainte reprĂ©sentatives permettent dâobtenir une courbe dâĂ©crouissage trĂšs proche de celle obtenue classiquement par un essai de traction
Contribution de l'essai d'indentation à la caractérisation d'aciers nitrurés
Une nouvelle méthode de
détermination des propriétés mécaniques d'aciers
homogÚnes et d'aciers nitrurés présentant un haut gradient de
dureté est présentée. Cette méthode est basée sur la
modĂ©lisation de la courbe d'indentation (FâÎŽ) obtenue avec un
indenteur sphérique en fonction des paramÚtres de la loi de
comportement élastoplastique de l'acier testé. AprÚs avoir
donnĂ© une mĂ©thode de dĂ©termination de la duretĂ© (HV) Ă
partir des propriétés mécaniques d'un matériau homogÚne,
le modÚle proposé est validé expérimentalement sur divers
aciers non durcis. Pour les aciers nitrurés étudiés, une loi des
mélanges basée sur le rapport des énergies plastiques
dissipées dans la couche durcie et dans le substrat lors de
l'indentation est établie. Une procédure d'optimisation
numérique nous permet d'obtenir l'épaisseur et la contrainte
d'écoulement de la couche mince supposée homogÚne. à partir de
ces résultats et en utilisant la méthode de détermination de la
dureté, on peut accéder au profil de dureté des aciers
nitrurés. Les résultats déduits sont comparés avec ceux
obtenus expérimentalement par des essais classiques de filiation de
duretĂ©, et confirment l'intĂ©rĂȘt de la mĂ©thode proposĂ©e