用临界功率表征多相搅拌槽中搅拌效果

多相搅拌过程中常常根据临界搅拌转速表征搅拌效果。由于各种搅拌桨的功率准数不同，低临界转速的搅拌桨对应的搅拌功耗可能大于高临界转速的搅拌桨，因此，本文提出用临界功率作为表征手段。选取表面曝气和固体悬浮2个典型的多相搅拌过程进行了验证，结果表明：（1）在表面曝气过程中，达到临界曝气时六斜叶下推圆盘涡轮（PBRTD）桨的搅拌功耗比标准Rushton（RT）桨低，相同功耗下PBRTD桨的kLa也更高，与临界曝气转速的判定结果不同，l临界功率法认为PBRTD桨更适合作表面曝气桨，这与表面曝气机理的认识相符；（2）-F推折叶透平（PBTD）桨和三叶后掠（TBHA）桨的固体颗粒悬浮实验结果也表明TBHA桨的临界离底悬浮转速高但功耗更低，TBHA桨的整体循环能力更强，有利于固体悬浮

用临界功率表征多相搅拌槽中搅拌效果

多相搅拌过程中常常根据临界搅拌转速表征搅拌效果。由于各种搅拌桨的功率准数不同,低临界转速的搅拌桨对应的搅拌功耗可能大于高临界转速的搅拌桨,因此,本文提出用临界功率作为表征手段。选取表面曝气和固体悬浮2个典型的多相搅拌过程进行了验证,结果表明:(1)在表面曝气过程中,达到临界曝气时六斜叶下推圆盘涡轮(PBRTD)桨的搅拌功耗比标准Rushton(RT)桨低,相同功耗下PBRTD桨的kLa也更高,与临界曝气转速的判定结果不同,临界功率法认为PBRTD桨更适合作表面曝气桨,这与表面曝气机理的认识相符;(2)下推折叶透平(PBTD)桨和三叶后掠(TBHA)桨的固体颗粒悬浮实验结果也表明TBHA桨的临界离底悬浮转速高但功耗更低,TBHA桨的整体循环能力更强,有利于固体悬浮

内构件固定床反应器中不同水分煤的热解特性

通过在有无内构件（传热板和中心集气管）固定床反应器中研究不同水分含量煤的热解特性，考察了两反应器中煤料的升温特性、热解产物分布、焦油品质以及气体产物组成和半焦热值。结果表明，内构件可以强化传热和调节热解产物在反应器内的流动，相对无内构件反应器，有内构件反应器的反应时间缩短近一半。在有内构件反应器中，当煤水分增加，导致煤热解反应要求的时间延长，焦油中轻质组分（沸点低于360℃）含量明显升高，焦油收率先增加后降低，热解水和热解气产率升高，而无内构件反应器的热解产物无明显差异。当加热温度900℃时，煤水分从0.41%（本文中无特殊说明的均为质量分数）增加至11.68%，焦油产率从9.21%增长到10.74%；当煤水分增加到15.93%，焦油产量下降到10.26%。两反应器气体平均组成随水分增加的变化趋势相似，气体热值均随水分增加呈下降趋势

内构件固定床反应器中不同水分煤的热解特性

通过在有无内构件（传热板和中心集气管）固定床反应器中研究不同水分含量煤的热解特性，考察了两反应器中煤料的升温特性、热解产物分布、焦油品质以及气体产物组成和半焦热值。结果表明，内构件可以强化传热和调节热解产物在反应器内的流动，相对无内构件反应器，有内构件反应器的反应时间缩短近一半。在有内构件反应器中，当煤水分增加，导致煤热解反应要求的时间延长，焦油中轻质组分（沸点低于360℃）含量明显升高，焦油收率先增加后降低，热解水和热解气产率升高，而无内构件反应器的热解产物无明显差异。当加热温度900℃时，煤水分从0.41%（本文中无特殊说明的均为质量分数）增加至11.68%，焦油产率从9.21%增长到10.74%；当煤水分增加到15.93%，焦油产量下降到10.26%。两反应器气体平均组成随水分增加的变化趋势相似，气体热值均随水分增加呈下降趋势

内构件固定床反应器中不同水分煤的热解特性

通过在有无内构件（传热板和中心集气管）固定床反应器中研究不同水分含量煤的热解特性，考察了两反应器中煤料的升温特性、热解产物分布、焦油品质以及气体产物组成和半焦热值。结果表明，内构件可以强化传热和调节热解产物在反应器内的流动，相对无内构件反应器，有内构件反应器的反应时间缩短近一半。在有内构件反应器中，当煤水分增加，导致煤热解反应要求的时间延长，焦油中轻质组分（沸点低于360℃）含量明显升高，焦油收率先增加后降低，热解水和热解气产率升高，而无内构件反应器的热解产物无明显差异。当加热温度900℃时，煤水分从0.41%（本文中无特殊说明的均为质量分数）增加至11.68%，焦油产率从9.21%增长到10.74%；当煤水分增加到15.93%，焦油产量下降到10.26%。两反应器气体平均组成随水分增加的变化趋势相似，气体热值均随水分增加呈下降趋势

间热径向流反应器料层厚度对煤热解特性的影响

考察了方形径向流固定床煤热解反应器中变化煤层厚度对料层升温速度及煤热解产物分布特性的影响。随着料层厚度增加,导致煤热解反应要求的时间增长,热解水和气的产率相应增加,焦油和半焦收率逐渐降低,但焦油中轻质组分（沸点低于360℃组分）含量呈升高趋势,半焦和煤气热值稍许降低。如,加热壁温度900℃、从45 mm至105 mm增加煤料层厚度时,焦油产率从7.17%（质量,下同）下降到6.26%（相对干基煤）,但焦油中的轻焦油组分含量则从67%升至72.7%,半焦产率由80.0%降至77.0%,热解水和煤气产率分别由6.96%和5.91%增至8.85%和7.90%,煤气热值则由24348.5 k J·m^-3下降至20649.2 k J·m^-3。所得半焦的热值径向上由高温侧向低温侧逐渐降低,煤料层越厚、热值降幅越大,而相同煤料层厚度处与加热壁平行的同一轴向平面上的半焦热值基本相同。针对研究的反应器,气相热解产物在反应器内沿径向（横向）由高温料层区向低温料层区流动。在该过程中伴随着热解产物对远离加热壁的低温煤料的传热、热解生成重质组分的冷凝和在煤/半焦颗粒表面的吸附截留,进而在低温料层进一步升高温度时发生二次裂解等物理化学过程。反应器内煤层厚度越大,上述各种伴随的物化作用越显著,从而明显影响煤料层的升温及热解特性

间热径向流反应器料层厚度对煤热解特性的影响

考察了方形径向流固定床煤热解反应器中变化煤层厚度对料层升温速度及煤热解产物分布特性的影响。随着料层厚度增加,导致煤热解反应要求的时间增长,热解水和气的产率相应增加,焦油和半焦收率逐渐降低,但焦油中轻质组分(沸点低于360℃组分)含量呈升高趋势,半焦和煤气热值稍许降低。如,加热壁温度900℃、从45 mm至105 mm增加煤料层厚度时,焦油产率从7.17%(质量,下同)下降到6.26%(相对干基煤),但焦油中的轻焦油组分含量则从67%升至72.7%,半焦产率由80.0%降至77.0%,热解水和煤气产率分别由6.96%和5.91%增至8.85%和7.90%,煤气热值则由24348.5 k J&middot;m-...</p

间热径向流反应器料层厚度对煤热解特性的影响

考察了方形径向流固定床煤热解反应器中变化煤层厚度对料层升温速度及煤热解产物分布特性的影响。随着料层厚度增加,导致煤热解反应要求的时间增长,热解水和气的产率相应增加,焦油和半焦收率逐渐降低,但焦油中轻质组分（沸点低于360℃组分）含量呈升高趋势,半焦和煤气热值稍许降低。如,加热壁温度900℃、从45 mm至105 mm增加煤料层厚度时,焦油产率从7.17%（质量,下同）下降到6.26%（相对干基煤）,但焦油中的轻焦油组分含量则从67%升至72.7%,半焦产率由80.0%降至77.0%,热解水和煤气产率分别由6.96%和5.91%增至8.85%和7.90%,煤气热值则由24348.5 k J·m^-3下降至20649.2 k J·m^-3。所得半焦的热值径向上由高温侧向低温侧逐渐降低,煤料层越厚、热值降幅越大,而相同煤料层厚度处与加热壁平行的同一轴向平面上的半焦热值基本相同。针对研究的反应器,气相热解产物在反应器内沿径向（横向）由高温料层区向低温料层区流动。在该过程中伴随着热解产物对远离加热壁的低温煤料的传热、热解生成重质组分的冷凝和在煤/半焦颗粒表面的吸附截留,进而在低温料层进一步升高温度时发生二次裂解等物理化学过程。反应器内煤层厚度越大,上述各种伴随的物化作用越显著,从而明显影响煤料层的升温及热解特性