Klemm, U.

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Article, Published VersionKlemm, U.Rekonstruktion der Hochwasserentlastung desMittellandkanals bei GlindenbergMitteilungen der Forschungsanstalt für Schiffahrt, Wasser- und Grundbau; SchriftenreiheWasser- und GrundbauVerfügbar unter/Available at: https://hdl.handle.net/20.500.11970/106284Vorgeschlagene Zitierweise/Suggested citation:Klemm, U. (1990): Rekonstruktion der Hochwasserentlastung des Mittellandkanals beiGlindenberg. In: Mitteilungen der Forschungsanstalt für Schiffahrt, Wasser- und Grundbau;Schriftenreihe Wasser- und Grundbau 56. Berlin: Forschungsanstalt für Schiffahrt, Wasser-und Grundbau. S. 108-113.Standardnutzungsbedingungen/Terms of Use:Die Dokumente in HENRY stehen unter der Creative Commons Lizenz CC BY 4.0, sofern keine abweichendenNutzungsbedingungen getroffen wurden. Damit ist sowohl die kommerzielle Nutzung als auch das Teilen, dieWeiterbearbeitung und Speicherung erlaubt. Das Verwenden und das Bearbeiten stehen unter der Bedingung derNamensnennung. 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Die theoretisch mögliche Abführmenge Wasser betrug insgesamt 22,0 m'/s. Beim Entlastungsbetrieb wurde diese Wassermenge kaum erreicht, da oftmals Verstopfungen in den Grundablässen im Bereich der Ringkolbenschieber auf-traten. Diese ließen sich nur mit einem kaum vertretbaren Aufwand beseiti-gen. Darüber hinaus bestand die Absperrung des Mittellandkanals aus einem Sektorwehr und als Notverschluß aus einem Nadelwehr . Die gesamte Anlage existiert seit 55 Jahren, so daß eine umfassende Re- . konstruktion unbedingt notwendig war. Aus der gegebenen Situation resultier-ten für die Rekonstruktion zwei Prämissen: - die Abschlußbauwerke aus Stahl sind durch wartungsfreie Baukörper (Beton) zu ersetzen; - die Abführung von insgesamt 22,0 m'/s Wasser bei einer Hochwasserlage muß' nach der Rekonstruktion jederzeit gewährleistet sein. 2. Grundlagen und Bedingungen tür die Baudurchtührung Infolge eines kurzfristig mit der BRD abgeschlossenen Vertrages mußte die Rekonstruktion in einem bemessenen Zeitraum konzipiert, projektiert und ausgeführt werden, was zum Teil eine gleitende Projektierung erforderlich machte. Für die Bauzeit standen 14 Monate zur Verfügung , wobei der Bauzeitricht-wert für ein solches Vorhaben 22 Monate beträgt. Die kurzfristige Projek-tierung und Ausführung forderte von allen Beteiligten große Anstrengungen für die gewählte technische Lösung, 'die erheblich von der 1932 ausgeführten Variante abweicht. Die Lage des Bauwerkes an der hohen Dammstrecke machte 108 Sonder lösungen erforderlich: Bei der Baudurchführung mußte gewährleistet werden, daß die vorhandene 0,60 m dicke Tondichtung des Kanals nicht beschädigt wird, um einen Damm-bruch absolut auszuschließen. Die vorgesehenen Bauteile mußten so in das Profil des Kanalquerschnittes eingebaut werden , daß auch eine spätere Beseitigung ohne Beschädigung des Kanalprofils möglich ist . Während der Baudurchführung mußte bei anfallendem Hochwasser jederzeit eine Entlastung über die Baustelle gewährleistet sein. 3. Gewählte technische Lösung Die Ausgangsbedingungen bestimmten weitgehend die technische Lösung und untergliederten die" Baumaßnahme in zwei Teilvorhaben. Teilvorhaben 1 Hochwasserentlastung während der Bauzeit Bau einer Zufahrtstraße auf der südlichen Dammkrone für die Baustellen-transporte und für den späteren Betrieb (sandgeschlämmte Schotterdecke, b = 4,00 m). - Rammung einer Absperrkonstruktion aus Stahlspundbohlen SB 74 ca. 55,0 m vor dem Endwiderlager mit Öffnung am nördlichen Ufer zur Hochwasserent-lastung während der Bauzeit des Teilvorhabens 1 . - Ausbau der Absperrkonstruktion zu einer "Wehranlage mit zwei Wehröffnungen mit je 4,0 m Breite. Überbrückung der beiden Wehrfelder mit " BrUckenfertigteilträgern Typ BT 500 N (b 4,00 m). ges Her~tellen der "Funktionstüchtigkeit des südlichen Wehrfeldes durch Setzen der Damrnbalkentafel für eine Hochwasserentlastungsmöglichkeit während der Durchführung des Teilvorhabens 2. Teilvorhaben 2 Rekonstruktion am Endwiderlager Beendigung der Rammarbeiten an der Absperrkonstruktion . Trockenlegen des Bereiches hinter der Absperrkonstruktion. 109 - Rekonstruktionsarbeiten am Endwiderlager: • Ausbau des vorhandenen Wehrverschlusses und des Nadelwehres und Ersatz durch eine Betonabschlußmauer' mit tlberlaufrinnej • Rekonstruktion des Tosbeckens ; • Veränderungen an den Grundablässen (Ausbau der Schieber). Bau des Betongerinnes zwischen Absperrbauwerk und Endwiderlager ein-schließlich seitlicher Verfüllung. - Einbau der Fischbauchklappen einschließlich Wehrmaschinen am Wehr (typisierte Fischbauchklappen mit 2,5 m maximaler Stauhtihe und 4,0 m lichter Wei te, typisierte Wehrmaschinen Ia) . Montage von~wei zusätzlichen Rohrleitungen, um eine Wasserabführmenge von 22 , 0 m'/s zu garantieren . 4. Besondere Anforderungen an Projektierung und Baudurchführung Schwerpunkte bzw . Besonderheiten für die Projektierung und Ausführung bilde-ten die Rammung der Absperrkonstruktion infolge der exponierten Lage des Bauwerkes in der hohen Dammstrecke des Mittellandkanals, der Ausbau der Spundwände als Wehrseitenwangen und die wasserdruckdichtenden Anschlüsse zwischen dem vorhandenen Beton und dem neuen Beton . Weiterhin stellte ' die Forderung, daß jederzeit die Abführung von 22,0 m'/s Wasser 'bei Hochwasser-lage gewährleistet sein muß, einen Schwerpunkt dar. Das grtißte Problem für die Projektierung bzw. noch mehr für die Bauausführung war das Durchrammen der Tondichtung mit einer Stahlspundwand. Der Stahlspundwandfangedamm (b = 10,76 m) war jedoch die einzige Mtiglichkeit, eine dichte Absperrung zu er halten, die auch zu einer Wehranlage ausgebaut werden kann. Dabei war das Durchrammen der 0,60 m dicken Tondichtung mit einem erheblichen Risiko ver-bunden . Auf Grund von Erfahrungen bei der Rammung einer Absperrstahlspund-wand während der Rekonstruktion des Schiffshebewerkes Rothensee 1980/81 war klar, daß das Risiko bei gründlicher Vorbereitung der Rammung vertretbar ist. Die technologischen Mtiglichkeiten des VEB Wasserstraßenbau gestatteten nur die Rammung von einem geschütteten Rammplanum auszuführen. Vor dem Schütten des Dammes machten sich zusätzliche Maßnahmen erforder-lich , um eine Verletzung der Tondichtung zu vermeiden: - Grobberäumung der Steinschicht bis OK Schutzschicht mittels P.olypgreiferj 110 - Abgreifen der Schutzschicht (Kies mit evtl. vorhandenen Steinen) bis 0,50 m über Dichtungsoberkante mittels Schalengreifer mit einer Toleranz von ~ 0,20 m für die Grundfläche des einzubringenden Rammplanumsj - Endberäumung der Rammfluchten mittels Mammutpumpe bis zur OK Dichtung auf 1,0 m Breite für die drei Außenwände des 1. Teilvorhabens und die zwei restlichen Außenwände des 2. Teilvorhabensj - Taucherkontrollen der beräumten Rammfluchten auf Steinfreiheit. Anforderungen an das Schüttmaterial des Rammplanums: Kiessand, steinfreij in den Spundwandhauptachsen Dammaterial mittels Schalengreifer einbauen, wobei der Greiferkorb erst unmittelbar auf der Einbausohle zu öffnen war. Das galt ab der Tondichtung für den ersten einzubauenden Meter Dammaterial. Nach der Beseitigung des Rammplanums mußte an der äußeren westlichen Wand eine Nachdichtung mit Tonmehl in 1 m Breite mit 50 kg/m 2 auf der Schutz-schicht vorgenommen werden. Parallel dazu wurden beidseitig am Dammfuß Beobachtungsbrunnen geschla-gen, die regelmäßigen Kontrollen unterlagen, verstärkt während der Rammar-beiten, um eventuelle Durchsickerungen, die eine erhebliche Gefährdung des hohen Dammes darstellen, sofort zu erkennen und Gegenmaßnahmen einleiten zu können. Eine Neuheit war die Ausbildung von Stahlspundwänden als Wehrwangen. Diese Lösung wurde von der Abteilung Stahlwasserbau des VEB Forschungsan-stalt für Schiffahrt, Wasser- und Grundbau erarbeitet. Der Einbau der Führung für die Dammbalkentafel konnte durch Aussteifungs-bleche konstruktiv gut gelöst werden. Probleme bereitete der Einbau der Seitenschilde. Hierbei mußten die Rammtoleranzen (~ 100 mm) schon bei der Projektbearbeitung berücksichtigt werden. Die Rammtoleranzen waren bei der Ausführung so gering, daß die gewählte Befestigungslösung für den Einbau der Seitenschilde durch den VEB Autobahnbaukombinat, Betrieb Könnern, mit hoher Genauigkeit ohne Schwierigkeiten erfolgte. Auch die erforderliche Betonhinterfüllung konnte problemlos durchgeführt werden. Da sich; ,nach der Fertigstellung der kompletten Hochwasserentlastungsan-lage infolge der erforderlichen Feuchthaltung der vorhandenen Tondichtung hinter:dem Betongerinne ein Wasserüberdruck einstellen wird, war es notwen-dig, die Betonfugen wasserdruckdichtend auszuführen. Das erfolgte mit 111 verschweint (2 Zonen) halbiertes Fugenband Klemmflcinsch Fl. 10x 100 u. Schraube bzw. Mutter PVC-w -Streifen 2P mm dick Neubeton Wasserdruck Dü bel oder eingeschossener Bolzen Zulagen aus EI as t omerm at e r i al z. B. NBR Dach-bahnen 1,4 mm dick oder Zulagen aus Polyolef inschaumfolie POSF 2- 3 mm dick Altbeton Bild 1 Klenunanschluß mit präpariertem Mittelfugenband 112 PVC-Fugenband FM 320. Ein besonderes Problem stellte dabei der Anschluß an den vorhandenen Beton dar. HierfUr wurde eine Lösung in Zusammenarbeit mit dem VEB Spezial-baukombinat Wasserbau erarbeitet. Sie sieht vor, von dem Fugenband FM 320 einen einzubetonierenden Lappen abzutrennen. An seine Stelle wird ein PVC-W-Streifen 2,0 mm dick angeschweißt. So entsteht ' ein rechtwinkliger wasserdruckhaltender Anschluß. Die AusfUhrung erfolgte durch den VEB Bau-und Montagekombinat Industrie- und Hafenbau nach genauer Einweisung durch den VEB Spezialbaukombinat Wasserbau. Das Grundproblem fUr die HochwasserabfUhrung war die Kenntnis der genauen Wassermenge, die durch die Grundablässe abgefUhrt werden kann , da die For-derung von 22,0 m'/s unabdingbar feststand. Hydraulische Berechnunge~ ergaben, daß die Grundablässe bei den gegebe-nen Bedingungen nicht 22,0 m' Wasser je Sekunde abfUhren können. Aus diesem Grund wurden kurzfristig durch das Hydrotechnische Versuchsfeld des VEB Forschungsanstalt fUr Schiffahrt, Wasser- und Grundbau in Karlshorst Modell-versuche durchgefUhrt. Sie bestätigten die Berechnungen. Die Grundablässe sind nur in der Lage, etwa 18,0 m' Wasser je Sekunde abzufUhren. Somit mußte eine Möglichkeit geschaffen werden, die Abflußkapazität um 4,0 m'/s zu erhöhen. Man entschied sich fUr eine tlberlaufrinne , in die das durch die Grundab-lässe nicht mehr abzufUhrende Wasser einströmt. Von dort wird das Wasser durch zwei belUftete Rohrleitungen 0 800 mm abgefUhrt. Erste Probeläufe er-gaben, daß die Anlage die geforderte Wassermenge von 22,0 m'ls ableiten kann. Der Probebetrieb konnte planmäßig Ende November 1988 aufgenommen werden und seit dem 1. 1. 1989 ist die Anlage offiziell in Betrieb. 113 

Rekonstruktion der Hochwasserentlastung des Mittellandkanals bei Glindenberg

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