Bass, E.

Varga, L.

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Periodica Polytechnica (Budapest University of Technology and Economics)

NÄHERUNGSVERFAHREN ZUR BESTIMMUNG DER AN DREHSYMMETRISCHEN RANDBELASTETEN KEGELSCHAI,EN ANGREIFENDEN SCHNITTKRÄFTE UND SCHNITTMOMENTE Von L. VARGA Lehr"tnhl für chemisches ..\Iaschinenwesen und landwirtschaftliche Industrien der Techni,.chen Universität. Budapest (Eingegangen am 13. September 1961) Vorgelegt von Prof. E. BASS Die mathematisch genaue Bestimmung der an drehsymmetrischen, randbelasteten Kegelschal~n angreifenden Schnittkräfte und Schnittmomente ist selbst bei ganz einfachen Randbelastungen äußerst kompliziert; sie bedarf einer großen mathematischen Rüstung und mühsamer Rechenarbeit und kann deshalb in der Praxis kaum verwendet werden. In der vorliegenden Arbeit 'wird ein Näherungsverfahren mitgeteilt, das das Problem bedeutend vereinfacht und auf verhältnismäßig einfachem rech-nerischen Wege Lösungen liefert, die für die gesuchten Schnittkräfte und Schnittmomente - in unmittelbarer Nähe des belasteten Randes - auch praktisch brauchbare 'Verte ergeben. Zunächst seien hier die Gleichge'wichtsgleichungen der drehsymmet-rischen, randbelasteten Kegelschale aufgeschrieben, die mit den Bezeichnungen der Abb. 1 folgendermaßen lauten: Ng: + dd (Qx x) cotg (j = 0 x d - (i'~T x) _ Q x --L ~/r - 0 1.1. x . x! lH(j) - • dx - - . (l.a-c) Zur Bestimmung der insgesamt fünf unbekannten Schnittkräfte und Schnitt;momente müssen auch die auf Grund der Elastizitätsgesetze abgelei-teten Beziehungen angewendet werden. Führt man hierzu die Dehnung der Mittelfläche der Kegelschale in Richtung der Erzeugenden (Ex), die Dehnung in Umfangsrichtung (E,,), ferner die Winkeländerung Z ein, so gelten für die Schnittkräfte und Schnittmomente, für die Dehnungen und die Winkel-278 L. VARGA änderung folgende Beziehungen: ('> • .... a-e) ds X = (s. - s ) cotO' {} - T __ 'I' = • x 'I' 0 'I' dx cotg {} [ EI) Y + ,ll)(Nx 7'; ) -l' ({ (' dN'P dN, ')] x ----p--. dx dx wobei b die Schalen dicke E den Elastizitätsmodul .u die Poissonsche Konstante bedeutet. Drückt man die Schnittkräfte mit den oben angeführten Beziehungen aus und berücksichtigt man auch die Deutung der Schnittmomente, erhält man folgende bekannte Beziehungen: p X I x f.l dX). dx In diesen Gleichungen bedeuten die Größen Eo D = ---- die Dehnungssteifigkeit und (1 - ,Ll~) E 03 B = ---- die Biegesteifigkeit der Schale. 12(1-fl~) (3.a -d) Nun können die Schnittkräfte und Schnittmomente bestimmt werden. Zunächst ergibt sich aus der Gleichgewichtsgleichung (1. a) der Wert yon N'( zu ,VA'HERr.:.VGSVERFAHRE,V ZUR BESTDIJIL-_VG DER SCHSITTKRA"FTE 279 :Mit GI. (4) hat man aus GI. (1. b) ~(Nxx)=- d {QXX)cotg{} dx dx und hieraus lVx = - Qx cotgO = Qx tg a. (5) Aus der Regularität der Kegelspitze folgt, daß die Integrationskonstan te gleich ~ull ist. Abb. 1 }Iit GI. (4) wird N = x+Nx = - (x~Q"x +Q .. )tga. - rp dx - dx"" ~ (6) Setzt man die Ausdrücke (5) und (6) der Schnittkräfte und deren Ablei-tungen in die GI. (2. c) der Winkeländerung ein, so ergeben diese nach Durch-führung der nötigen Operationen (1 ( ", d~ Q" x I 3 dQ x ") l. = x- ---"- -c- X --'- • . Ei) dx~' _ dx (7) Im nächsten Schritt wird nun mit Hilfe der GIn. (3. c) und (3. d) der durch Z ausgedrückte Wert der Schnittmomente und deren Ableitung in die Gleichgewichtsgleichung (1. c) eingesetzt, worauf man mit den nötigen Opera-280 L. VARGA tionen die Beziehung dx~ dx x (8) , d1. -,- -erhält. Von den in den Ausdrücken (7) und (8) enthaltenen Größen können, - mit den bei der Schalen theorie üblichen Vernachlässigungen für dünne Schalen - die l\..bleitungen niedrigerer Ordnung von Qx und Z neben den Ah-leitungen höherer Ordnung vernachlässigt werden. Auf diese Weise gelangen wir zu folgendem Differentialgleichungssystem: Er) eP 1. = x~ tg~ a dx~ (9.a-b) d~ 1. 1 --_. C'.J - - Qx. dx~ B Schließlich soll mit Hilfe von GI. (9. h) die zweite Ableitung von Qx in GI. (9. a) eingesetzt werden. Nach entsprechenden Substitutionen und Umwandlungen erhält man als Endergebnis die Differentialgleichung x"= d l dx! Da -----'---'----'-- 1. = o. r):! tg" u. ,> x~ == ---.!i~ t 17~ (1 '" kann obige Differentialgleichung in der Form --'----'--'- = 0 },., .) u- rq. geschrieben werden. (10) (10') Zur Vereinfachung der Lösung der Differentialgleichung (10) wird man zweckmäßig von folgendem Gedankengang ausgehen: Unsere Aufgabe besteht in jedem Fall in der Untersuchung der Wirkung der vom Ra.!.lCl x = L ausgehenden Störungen. Diese \Virkungen werden bekanntlich außerordentlich schnell gedämpft und klingen schon in verhält-nismäßig kurzer Entfernung vom belasteten Rand ab. Bis zu der der Abklin-gungslänge entsprechenden Entfernung vom Rand Xh ~.J 0.91 L läßt sich nur eine geringe W~rteänderung 1"'1 feststellen (vorausgesetzt, daß a 30° ist). Bei praktischen Berechnungen kann also mit dem konstanten Wert .Y.:iHERf.iSGSVERFAHRE.Y ZCR BESTI.U.UC.VG DER SCHSITTKR:i"FTE 28 gerechnet werden, wobei der "Wert von 1"'1 an der Stelle x = L mit R'r bezeichnet "urde. Auf diese Weise gelingt es also, die homogene lineare Differentialglei-chung (10) mit ihren veränderlichen Koeffizienten durch folgende homogene lineare Differentialgleichung mit konstanten Koeffizienten zu ersetzen: d1 + 4ß1 X = o. dx·' (11) Die Lösung der Differentialgleichung (11) - die nur für den Wert x = L bzw. in unmittelbarer Nähe des belasteten Randes gültig ist - wird nach den üblichen Umgestaltungen folgendermaßen lauten: (12) wobei x = L - x. Mit Hilfe von GI. (12) lassen sich die Schnittkräfte und Schnittmomente wie folgt bestimmen: :Mit (9. b) hat man ,., -iiX(C ;) - C·;) :-Qx = 2B lJ- e 2 cosfl X-I Sill/) x). (13) Aus (5) folgt N x = 2B ß2 tga e-ßX(C1 sinßx - C2 cos/3 x). (14) Auf Grund von GI. (6) ist I C] . ;)-: i 1 SIn jl x - (15) Gemäß GI. (3. d) gilt ~Vlq = Be-h {[ ,: Cl ,Il/,j (Cl (16) 1 1 ...:...1. c, I ~ X Unter Berücksichtigung ,"on GI. (3. c) schlipßlich erhält man (17) 282 L. VARGA Die in den Ausdrücken der Schnittkräfte und Schnittmomente enthal-tenen Integrationskonstanten Cl und C2 können anhand der bekannten Randbedingungen folgendermaßen ermittelt werden: Abb. 2 Im allgemeinen Fall wird der Schalenrand von einer Schnittkraft und einem Schnitt moment g ~mäß Abb. 2 belastet, die Randbedingungell werden also lauten: Qx = Qxo an den Stellen x = L bzw. ;1; == O. Setzt man die bekannte Randbelastung in GIn. (13) und (17) ein und löst man die auf diese "\Veise gewonnenen zwei Gleichungen nach Cl und C2 auf, so gelangt man zu den Ausdrücken Cl = _-=Q..:;.xo=-:-_2c-ß_.lvI_Ic-l -2Bß2(1 + ~~) (18) lind C -.!l~ 2 - 2Bß2 . (19) Für die Praxis ist auch jener Randbelastungsfall von Bedeutung, in welchem der Schalenrand nur von der Schnittkraft Qxo belastet ist. In diesem Fall gelten für die Randbedingungen Qx = Qxo an den Stellen x = L bzw. x = O. Gemäß den Beziehungen (18) und (19) schreiben sich die Integrations-konstanten zu C - _Qxu 2 - 2Bß~ I S.·IHERUSGSVERFAHRE.Y ZUR BESTIJIJICYG DER SCH.YITTKRA-FTE 283 und / . ,ll Bei den in der Praxis vorkommenden Schalen gilt meIstens - ~ 1. Lp II d. h. der 'Wert von ~ß kann neben 1 vernachlässigt werden, man hat also C C Qxo 1 r-J .) == ------- . - 2Bß~ Mit dieser Beziehung erhält man für die Schnittkräfte und Schnittmomen-te folgende Ausdrücke: ~Vx = - Qxo tg ae-ßx (cos ßx - sin ßx) Ntp = Qxo tg ae-ßx [sin ßx - (2xß + 1) cos ßxl Qx = Qxo e-ßx (cos fix -- sin ßx) jj .. = - e-ßx [!!.- cos ßx + (2ß -;- J!...] sin ßxJ A 2ß~ x . x. Qxo e-ßx [-..!:.. cos ßx 2P . x (1 . I x -[- 2,ußI sin ßx . Ist der Schalenrand nur vom Schnittmoment 1\{,o belastet, d. h. gelten die Randbedingungen Qx = 0 für x = L bzw. x 0, erhält man für die Integrationskonstanten die Werte und 28.+ L. VARGA Die Schnittkräfte und Schnittmomente lassen sich dann durch die Beziehungen ausdrücken. - 2iltI oßt a a,- . ß-lv . = - -----,,- e-"X SBl x x 1 I Il .L, ßL _2_.&_I_o_-=-a_ e-ßx [xß cos ßX - (xß + 1) sin ßx] 1+ ßL 2Moß ,0-;' ß------ e-}Jx SIll x 1..L -~ I Lß --=---- e-ßx [(ß ß ..L~ I L : ) cos ßx + /3 sin ßx J Abschließend soll nochmals betont werden, daß die zur Bestimmung der Schnittkräfte und Schnittmomente gewonnenen einfachen Beziehungen nur in dem dem Wert x = L zugehörigen engen Berei~ verhältnismäßig genaue Ergebnisse liefern. Die beste Annäherung erhält man an der Stelle x = L, was um so erfreulicher ist, als die Randbelastungen hier die größten Spannungen wecken bzw. als sich der aus Festigkeitsgründen erforderliche Schalenquerschnitt aus diesen Spannungen errechnen läßt. Zahlenheispiel Zur Illustration der obigen Ausführungen und zur Bestimmung des Ausmaßes der Annäherung soll folgendes Zahlenbeispiel dienen. Die geometrischen Abmessungen der Schale und ihre Elastizitätskenn-zahlen betragen: L = 100 cm () = 1 cm a = 4.5 0 E = 2 . 106 kgjcm2 p = 0,3 NA,lIERUNGSVERFAHREN ZUR BESTIMMUNG DER SCHNITTKR.·fFTE 285 NK Ikg/cmJ -60~~-------f--+-~ -40r-~~--,--;--+-~ -201--~~~~~~~ Ix 4 6 8 fO[em] Abb. 3 Z 6 8 fO [em] Abb. 5 11" {emlrg/cm} Nt' [kg!cmJ -1000 - 800 - 600 - 'tao - 200 o I1K fcmkg/cm] 200 150 100 50 o - 50 -100 20~+-~~~~~ Abb. 7 Die Randbelastungen lauten: Qxo = 70,7 kgjcm Mo = 250 cmkgjcm r-.... I ,i I ~ I I I'J i I I~ I I I x o z 6 8 fO[em} Abb. 4 r\ i I I \1 I I \ : I 1\1 ! I , I ~I I Ix 0 't ~ fOkl1l ! i I I Abb. 6 Qie auf Grund der abgeleiteten Beziehungen ermittelten Schnittkräfte und Schnittmomente sowie ihre Änderungen in Richtung der Erzeugenden sind in den Abb. 3-7 aufgetragen. Nach den Abbildungen ergeben sich für die am Rand x = Langreifenden Schnittkräfte und Schnittmomente folgende Werte: 4 Periodica Polytechnica M. 11"1/4. 286 L. VARGA N x = - 70,7 kg/cm Np = 1 060 kg/cm Qx = 70,7 kg/cm .LV!."<:. = 250 cmkg/cm AIr = -73,1 cmkg/cm (- 70,7) ( -934) ( 70,7) ( 250) (- 77). Die in Klammern neben unseren Ergebnissen stehenden Ausdrücke stellen die von KANTOROWITSCH [3] errechneten Werte dar, die als mathe-matisch genau angesehen werden können. Aus dem Vergleich der beiden Ergebnisse geht hervor, daß der Unterschied zwischen ihnen bezüglich der Spannungen noch innerhalb der Grenzen der bei theoretischen Berechnungen ohnehin bestehenden Unsicherheiten liegt. Demzufolge erweist sich die hier mitgeteilte einfache Berechnungsmethode auch für verhältnismäßig große Konuswinkel (a = 45°) als brauchbar. Die Annäherungsgenauigkeit nimmt bei a< 45 ° selbstverständlich zu. Zusammenfasslwg In dieser Abhandlung "ird ein Näherungsverfahren zur Bestimmung der in dreh-symmetrischen, randbelasteten Kegelschalen auftretenden Schnittkräfte und Schnittmomente mitgeteilt. Die Genauigkeit der auf Grund der abgeleiteten einfachen Beziehungen gewonnenen Ergebnisse - die für Kegelschalen mit verhältnismäßig kleinem Konuswinkel (a;;; -t5") gültig sind - hängt von der Entfernung der untersuchten Stelle vom belasteten Rand ab. Hinsichtlich der Größe der am belasteten Rand auftretenden Schnittkräfte und Schnitt-momente liefert das Näherungsverfahren - ,vie mit Hilfe des angeführten Zahlenbeispiels bewiesen wurde - Werte. die als praktisch genau angesehen werden können. Schrifttum 1. GIRK~L~i'ii'i. K.: Flächentragwerke. Wien, 1959. 2. TmosHENKO, St.: Theory of Plates and Shells. New York, 1940. 3. KAi'iTOROWITSCH, S.: Die Festigkeit der Apparate und Maschinen für die chemische Industrie. Berlin. 1955. 4. FLÜGGE, W.: Statik und Dynamik der Schalen. Berlin, 1957. L. VARGA, Budapest XI. Stoczek u. 2. Ungarn. 

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