Marik, Miklós

Szabó, Ákos

Varga, J.

Verba, Attila

English

Periodica Polytechnica (Budapest University of Technology and Economics)

BEITRAG ZUM EINFLUSS DES EINTRITTSDURCRMESSERS DER PUMPENLAUFRÄDER AUF DIE PUMPENKENN-WERTE Von A.. SZABO, A. VERBA und 1\1. MARIK Lehrstuhl für Wasserkraftmaschinen, Technische Universität, Budapest (Eingegangen am 20. April 1966) Vorgelegt von Prof. Dr. J. VARGA Einleitung Der Einfluß des Eintrittsdurchmessers auf die Pumpenkeunwerte wurde am Lehrstuhl für W-asserkraftmaschinen der Technischen Universität Budapest im Rahmen einer Versuchsserie untersucht. Die Untersuchungen begannen an einem halboffenen Laufrad ohne Deckscheibe mit einem Außendurchmesser von D'1. = 155 mm und konstanter Laufradbreite. Dieses Rad hatte einen Eintrittsdurchmesservon D1 = 46 mm. der in vier Stufen auf die Werte von D 1 = 62, 78, 94 undllO mm ausgedreht wurde. Die Laufschaufeln hatten die Form einer logarithmischen Spirale, so daß der Eintrittswinkel/11 = 15Q trotz der Anderungen des Eintrittsdurchmessers bei allen Rädern gleich blieb. Für die Versuche wurde eine Schaufelzahl z = 3 gewählt, damit die 2 mm dicke Schaufel beim Eintrittsdurchmesser von D1 = 46 mm keine zu große Schaufelverengung verursache. Die niedrige Schau-felzahl wirkt sich bei einem Durchmesser von D1 = llO rom nachteilig aus, da bei diesem von Schaufelkanälen kaum noch die Rede sein konnte. Der Meridianschnitt der Pumpe ist in Abb. I dargestellt. Die Eintritts-kante ist achsenparallel, d. h. nicht vorgezogen, so daß vom Laufrad schon vor-weg keine besondere Saugfähigkeit erwartet werden konnte. Die Wirkung der vorgezogenen Eintrittskante soll in einer weiteren Versuchsreihe untersucht werden. Zusammen mit den Laufradschaufeln wurde auch die Eintrittsmün-dung der saugseitigen Platte in der in Abb. I angegebenen Weise stufenweise erweitert. Dadurch wurde die Flüssigkeit dem Laufrad zwischen dem Saug-stutzen und dem Laufradeintritt bei den Laufraddurchmessern von D1 = 46. 62 und 78 mm durch einen Konfusor, bei D1 = 94 mm durch ein zylindrisches Rohrstück und bei D1 = llO mm durch einen Diffusor mit einem kleinen Öffnungswinkel zugeführt. Die skizzierte Anordnung und die stufenweise Vergrößerung des Eintritts-durchmessers am sonst unveränderten Laufrad haben die zur Herstellung der Meßanlage erforderliche Zeit und die Kosten wesentlich herabgesetzt. Hydraulisch envies es sich also als vorteilhaft, daß sich die sonstigen Abmes-6" 286 A. SZAB6. A. VERBA und JI. JIARIK sungen nach dem Ausdrehen der Laufräder auf verschiedene Eintrittsdurch-messer nicht änderten. Andererseits wirkte es sich nachteilig aus, daß das Verhältnis der Fläche des l\1ündungsquersehnitts zum Eintrittsquerschnitt .(' _ DÖ?C Jo -4. Abb. nicht kon:;:tant blieb, sondern sich naeh Tabelle 1 ändert('. Tabelle 1 46 73 94 110 fl/fo 3,12 1,96 1,43 Lll 0,91 Nach dcn am Lehrstuhl früher durchgeführten Untersuchungen hatt .. sich bei einem Verhältnis von h/f~ = 1,5 der günstigste \'.,Tirkungsgrad er-geben [1]. Die :Messungen wurden auf einem in offenem Kreislauf arbeitenden Prüfstand des Lehrstuhls für Wasserkraftmaschinen vorgenommen. Eine ausführliche Beschreibung des Prüfstandes findet sich in [21. Bezeichnungen b Laufradbreite es mittlere Geschwindigkeit im Saugstutzen D Laufraddurchmesser~ .f Durchströmfläche EISFLFSS DES ELYTRITTSDCRCHJIESSERS DER PUMPE1VLAUFR~IDER g H H* eJH hs= PA-Ps y Erdbeschleunigung Förderhöhe Förderhöhe im kavitationsfreien Betrieb dreifacher :Meßfehler der Förderhöhe manometrische Saughöhe ;\PSH = Ps - PI 2-. c~ I' '2g Saughöhe Halterdruckhöhe ,~ I" Jh* n n(Q n q = 1-i"11 P PA Pmin l's=i'h,-PA Pt Q Dem u= -, , h u= H* Halterdruckhöhe im kaYitationsfreien Betrieb Drehzahl spezifische Drehzahl Druck atmosphärischer Luftdruck kleinster Drnck im Laufradkanal statischer Druck im Saugstutzen Siede druck Förderstrom U mfangsgesch windigkei t Schaufelzahl Wichte \Virkungsgrad Kavitationszahl Kavitationsbeiwert nach Thoma -J---Q--, - D,:T n b1 111 Lieferzahl 2gH 1j-'=--rd Druckzahl 20 Il* 1.p* =-"--ll~ Druckzahl im kavitationsfreien Betrieb Indizes: 0 1 2 kr opt bezogen auf die Eintrittsmündung bezo~en auf den Eintrittsdurchm~sser bezo~en auf den Austrittsdurchmesser kriti;cher W-ert für die Kayitation bezogen auf den optimalen \\'irkungsgrad zulässiger W-ert für die KaYitatioll. J\1eßergebnisse 287 Im Laufe der ::\Iessungen wurden die Kennlinien H = f(Q) und die Kayitationskennlinien H f(hJ der einzelnen Laufräder bestimmt. Die l\Iessungen ~wurden hei mehreren yerschiedenen Drehzahlen innerhalb des Bereiches von 1200 bis 2200 Ujmin (lurchgdiihrt. "\Vährend der Aufnahme der KaYitationskennlinien wurden der Förderstrom und die Drehzahl ständig gehal-ten. Nähere Informationen über die gemessenen Kennlinien yermitteln die In der angelsächsischen Literatur als :'let Positive Suction Head bekannt. 28b A. SZABO. A. VERBA und M. lHARIK Tabelle 2a u. 2b. H -Q bedeutet die Kennlinien von H = f(Q), Q = 2,4, 6 usw. jene Förderströme, bei denen die Kavitationskennlinien aufgenommen ·wurden. 46 "q 23 Tabelle 2 n Kennlinien 1600 Q-H, Q = 1,5 2,5 3,5 1800 Q-H, Q = 2,0 3,0 4,0 2000 Q-H. Q = 1,5 2,5 3,0 6,4 7,2 4,5 5,0 3,5 2200 Q-H, Q = 4,5 5,5 6,4 7,3 5,5 6,0 4,0 6,5 7,0 4.5 5.0 S,5 6.0 -_ .. _---------- -------------62 27 78 31 1200 Q-H, Q = 2,0 3,0 4,,0 5,0 6,0 6,4 7,0 8,0 1400 Q-H, Q = 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 5,5 6,4 7,0 B,O B,5 9,0 1600 Q-H, Q = 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,5 7,5 B,O B,5 9,0 9,5 10,0 10,5 IBOO Q-H, Q = 1,0 2,0 3,0 10,0 11,0 12,0 2000 Q-H, Q = 1,0 2,0 3,0 2000 Q-H, Q = 4,5 B,O B,5 4.0 5,0 6,0 7,0 B,O 9.0 3,5 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 1200 Q-H, Q = 1,0 1400 Q-H, Q = 1,0 1600 Q-H, Q = 1,5 1800 Q-H, Q = 1,0 1,5 8,0 8,5 1,5 9,0 9,5 2,0 10,0 10,5 lI,O 2,0 3,0 10,0 11,0 12,0 2000 Q-H, Q = 1,0 2,0 3,0 -I,O 11,0 12,0 13,0 14,0 2200 Q-H, Q = 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 7,5 8.0 13.0 14,0 15,0 15,5 In Abb. 2 sind die Kennlinien bei n = 1600 Ujmin. dargestellt. Die Kennlinien folgen Im kavitationsfreien Bereich dem Affinitätsgesetz. Die Kennlinie des Laufrades mit dem Eintrittsdurchmesser von D 1 = 46 mm (im weiteren kurz D 1 4.6 bezeichnet) hat einen sehr scharfen Kavitationsahfall. Für den Zusammenhang H = f(Q) erwies sich D1 62 als das geeignetste Rad, da seine Kennlinie am höchsten verläuft. Eine gegebene Förderaufgabe läßt sich also mit diesem Laufrad beim kleinsten Außendurchmesser lösen. Die Kennlinien der anderen Räder haben einen zunehmend niedrigeren, derjenigen der Axialpumpen ähnlichen Verlauf. 110 Eli'iFLUSS DES EIiVTRITI'SDURCHMESSERS DER PUMPENLAUFR . .fDEU 39 Tabelle 2 n Kennlinien 1200 Q-H, Q = 1,0 1600 Q-H, Q = 1,0 2,0 2,0 3,0 3,0 9,0 10,0 11,0 4,0 4,0 5,0 5,0 6,0 6,0 7,0 7,0 8,0 8,0 1800 Q-H, Q = 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 2000 Q-H, Q = 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8.0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 2200 Q-H, Q = 1,0 2.0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 15,0 1200 Q-H, Q = 1,0 2,0 3,0 3,254,0 ,t,90 5.0 6,0 7,0 7,10 1400 Q-H, Q = 3,8 5,7 1600 Q-H. Q = 1,0 2,0 7,0 8,0 8.2 3,0 4,0 4,35 5,0 9.0 9,45 10.0 1BOO Q-H, Q = 4,5 7,4 10,6 6.0 6,5 2000 Q-H. Q = 1,0 2.0 .3.0 4,0 5,0 5,45 6,0 7,0 8,0 8,2 9.0 10,0 11,0 11,8012,0 2200 Q-H. Q = 1,0 2,0 3.0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0 2ao 5,0 5,0 faO f5,O Q[I/sl Abb.2 289 290 _-I. SZABG, A. VERBA und j!. jlARIK In Abb. 3 sind die optimalen Wirkungsgrade und die n q- Werte der vers.chiedenen Räder in Abhängigkeit von D 1 aufgetragen. Wie ersichtlich, liegt der für den Wirkungsgrad optimale Eintrittsdurchmesser bei ungefähr D1 = 70 mm, zwischen den D1-Werten von 62 und 78. Die verschicdenen Kavitationskennlinien sind der Abb. 4 zu entnehmen. In der Abbildung ist auch der Zusammenhang zwischen Wirkungsgrad im kavitationsfreien Betrieb und H aufgetragen. Die manometrische Saughöhe ist y 0.7--6X, 17op! 0.6 f--------------\-/---.--Q5r-----0.4 r---------/ 0,1~---------------Abb . .) d. h. der Unterschied zwischen der atmosphärischen und der im Saugstutzen herrschenden Druckhöhe. Die Saugfähigkeit des Rades ist um so besser, je größer der hs- Wert, bei dem die Kurve abfällt, bzw. bei dem die Anderung des H -Wertes gegenüber dem kavitationsfreien Betrieb eintritt. Unser Prüfstand ließ eine maximale Saughöhe von ungefähr hs 8,00 m erzielen. Bei größeren Saughöhen trat im Saugrolu eine erhebliche LuftausschEidung auf und auch in der Meßleitung des saugseitigen Manometers riß die Wassersäule ab. Die kritische Saughöhe Iz skr ist jene höchstzulässige Saughöhe, bei der die Pumpe ohne Verschlechterung der hydraulischen Kennwerte, ohne Schwin-gungen und Kavitationsgeräu3che sowie ohne bedeutende Verkürzung ihrer Lebensdauer in Betrieb gehalten werden kann. Die richtige Bestimmung der kritischen Saughöhe bildet cin altes ungelöstes Problem der Kavitationsfor-schung. Eß'FLCSS DES EINT1UTTSDURCIBIESSERS DER PUJfPESLA (j FlLWEH 20 r:-----c----,-------,~----_.--, r Q:~5 I/51 , I D,:46mm ; n = ?200/min' '---__ --=0,:.:.," ___ 0,'-8 _______ Ti o 2,0 ".0, 6.0 8.0 h~T; 10,4 0,8 0, 2.0, 4,0 5,0 hsk,- 8.0 Abb. 4a, 4b Üblicherweise bestimmt man die kritische Saughöhe auf Grund der Kayitatonskennlinien, doch gibt es aueh hierfür keine einheitliche Praxis, Üblicherweise legt man der Bestimlllung die 2- oder 3 0 ;)ge Y nmindernng \'on H oder 1] zugrunde. Die Verfasser yerfuhren nach folgender Methode. Es ist klar, daß ditO Anderung der Förderhöhe nur dann gemessen ,,-erden kann, wenn sie größer ist als der Meßfehler bei der Bestimlllung \'on H. Es sei H* dit:o Förderhöhe im 292 A. SZAB6 • ..I. VERBA und M. MAIUK kavitationsfreien Betrieb, L1 H der dreifache Wert des Meßfehlers (Abb. 4 b) und hskr die Saughöhe, bei der H= H* - LlH. Bei mehreren Betriebszuständen ergaben sich Kavitationskennlinien. die von der Ke mlinie der Förderhöhe des kavitationsfreien Betriebes nicht abwichen. Für diese Betriebspunkte ist die kritische Saughöhe größer als 8 m, d. h. sie liegt über der oberen Meßgrenze der Anlage. '0 --jmJ Q=1,01/5 ' , ~ Q= 2,01/5 '" .... D,= 78 mm 'n=2200/mrr; Q=5,01/5: \ 15 Q= 7.0 1/5'-- \-10 5 o Q= 8,01/5 \ I I /.-7] I I ,--'--I I Q=I3,01/5 ,I ;/ Q=I4.0"'i1/5;~/~=~===~ __ ~ /: / / / / . / Q=I5,01/5: Abb, 4c Für die Räder DJ 46 und D 1 62 ist der steile Abfall der Kennlinien charak-teristisch (Abb. 4a und 4b). Die optimale Saughöhe ist einer kleineren Wasser-menge zugeordnet als der optimale Wirkungsgrad. Das Rad D 1 78 hat eine ziemlich gute Saugfähigkeit (Abb. 4c). Für diesel:' Rad ist der Bereich, in dem die kritische Saughöhe größer ist als 8 m, sehr weit. Die Kurven fallen weniger steil ab. Für die Kavitationskennlinien der Räder D 1 94 und D1 llO ist ein leicht ansteigender und gleich danach abfallender Abschnitt kennzeichnend (Abb. 4d und 4e). Der steigende Abschnitt hat in der Umgehung des Punktes deE' optimalen Wirkungsgrades den geringsten Anstieg, um mit zunehmender Ent-fernung von diesem Punkt stärker zu werden. In der Abb. 4 finden sich mehrere Kavitationskennlinen, die keinen hori-zontalen Abschnitt haben, sondern gleich steigend oder sinkend beginnen. In diesen Fällen wurden die bei verschiedenen Drehzahlen gemessenen Kennlinien EINFLUSS DES EINTRITTSDURCHMESSERS DER PU.lHPENLAUFR.JDER 20 ,--.----,------,-------.... ---Im] fI ,Q = 1,0 I/s 75 Q=3,o'!ls-..;;;:+--Q=6.0Ils! ... , Q=8,Olls i \ Q= 9,OI/s: \ Q=IQOl/s i .....j ~ .~ . ! i 70 Q.I~:.O~I!~s~i -=-F--4---~~~~~~ I Q=IZ01/si I I 1/-7) Q=I3,OI/s I !/ 5 h Q-=""14,"0"ls-,T--7 I / i / . / i Q=I5,OI/i: :0.4 o 2,0 aa 1;,0 . ~'\J : ~ ~ H -r"""'", -.............! , ~ ! I I I 7) ;~J r \ Q=(OI/s i D.=ltO mm H ~ l.",..,--,-.....:::.....;;.:.::.:.,..----_---..j n~2200h)in -:':':s'~*Q~=l~,O~~====~ '. _ C:::, Q=50lJ5 _____"'"10 , 1Q-7.0IL __ ---~~l~Q~=-~qO~~~.-----~ 5 W o __ L./-/...:;.Q-:.;-I::W:::I/S~: ___ ~: Q=/2,OI/s Abb. 4d, 4e 293 ein und desselben Laufrades in ein Koordinatensystem ljJ - rp aufgetragen, wo sie sich, abgesehen von den Kavitationsabschnitten, zu einer einzigen Kurve ordneten. (Die Kavitationsabschnitte wichen dagegen von den für die niedri-geren Drehzahlen aufgetragenen kavitationsfreien Abschnitten sichtbar ab.) Auf diese Weise konnte den (lj) - q:}-Kennlinien zu jeder Kavitationskenn-linie ein dem kavitationsfreien Betrieb zugehöriger lP*-Wert entnommen, und aus diesem ein dem kavitationsfreien Betrieb zugehörendes H* rechnerisch ermittelt werden. Nach Abzug des 11 H von H* konnte die kritische Saughöhe bestimmt werden. Das Verfahren ist an der Kurve 12 l/s des Laufrades D} llO demonstriert (Abb. 4e). 294 A. SZAB6, A. fERB.·1 .. nd .\f. -'fARIK Das Affinitätsgesetz und die Kavitationskennwerte der Pumpen ~ ach TrrOl\lA nennt man die dimensionslosen W-erte Ü= NPSH b ~h~ Z\\-. ükr = H* H* den Kavitatiombeiwert bzw. den kritischen Kavitationsbeiwert. Jener dient zur Charakterisierung des Saugbetriehszustandes, dieser zur Kennzeichnung .0" 1,4 1,2 1,0 0.8 0.6 0.4 0.,2 0.,1 0.2 • n = 2200/min • n = 2000 " o n = 1800. " • n = 160.0. • n = 1'100. • n = 120.0 0.3 0.4 0.5 3,0. ~---c--D1 =62mm 2,0. -i j 1,0 ------------ --- -. 30° 0: ..... 0 0 .- ~ 0.6 !f 0..1 0.2 0.3 0.4 0.5 Abb, .) 0.6 cf der Saugfähigkeit der Pumpe. Hier bedeutet ~J hkr die Haltedruckhöhe, ,',-enn hs = hskr ist. Für die Haltedruckhöhe gilt Jh = E~ - P I11.iI1_ -l.- c~ , f 2g wenn pmin den kleinsten Druck im Laufrad bezeichnet. Im Kavitationszustand ist pmin= Pt, es wird somit 'J i h~/:r ~-2g Der Gebrauch der Kavitationsbeiwerte (ü und akr) ist unhequem, weil der Nenner eine Funktion des Förderstromes ist. Geeigneter ist der Gebrauch der Ka,-itationszahl und der kritischen Kavitationszahl NPSH und %/{r % = --'-----ELYFL'GSS DES EISTRITTSDURCHJIESSERS DER PUJ[PENLAUFRA'DER 295 Den Zusammenhang zwischen den dimensionslosen Kennwerten beschrei-ben die Formeln Bei den Versuchen wurde geprüft, ob die Werte von L1 hkr dem Affini-tätsgesetz folgen. Das Affinitätsgesetz ist erfüllt, wenn sieh die bei verschie-denen Drehzahlen gemessenen Werte ükr bzw. %kr nach lj! zu einer einzigen Kurve ordnen. Nach unseren Erfahrungen (Abb. 5) gibt es einen Abschnitt, in dem sich das Affinitätsgesetz erfüllt. Diese Strecke läuft von den höchsten K" I Q7 --Q6 -G5 12 ~l-X-Ei: ._2gdh •• kr- IU°1.jJ ---ur-1jJ' kavilalionsfreie Druckzahl D,=94 --==-.. D,=1I0 0=78 ==s::-:.;.# -Abb. 6 (/- \'Verten abwärts bis zu einem gewis8en \Verl. Im Fortschreiten nach den kle-i neren (r- \Verten hin trennen sich die den yersehiedenen Drehzahlen zugehörigen Punkte. Zuerst weichen die Punkte der niedrigsten, dann stufenweise die der steigenden Drehzahlen von der gemes8cnen Kurye ab. Der Vorgang ist in Ahb. 5 für die Laufräder D 1 4·6 und D1 62 dargestellt. In ALb. 6 wurden ohne Meßpunkte nur jene Kurvenstrecken aufgetragen, die das Affinitätsgesetz erfüllen. 'C III eine Vergleichsgrundlage zu erhalten, wurden statt der Kuryen ülAcr) die Kuryen %kr(rr!Cp opt) aufgetragen. (r!rropt = = 1 entspricht df'm Punkt des optimalen Wirkungsgrades. Wie ersichtlich, folgen die Laufräder D1 9'1. und D1 llO schon yon einem cr !q; opt = 0,5 an dem Affinitätsgesetz. Die Kurve D1 78 wurde gestrichelt gezeichnet, weil hier die Streuung der Punkte ziemlich groß war. In der Umgebung des optimalen W"irkungsgra-des konnten die Werte %kr nicht bestimmt werden, weil hier hskr > 8 m war, und so diesrr Punkt mit der -\;orhandenpl1 }Ießanlage nicht erreicht werden konnte. 296 .4. SZAB6. A. VERBA und M .. \fAHlK Aus der Abb. 6 kann gefolgert werden, daß der dem Affinitätsgesetz folgende Bereich von rp!rpopt um so größer ist, je größer der Eintrittsdurch-messer des Laufrades ist. Am Laufrad D 1 llO wurde bei den Werten rp!rpopt = 0,732; 1,1; und 1,59 auch geprüft, ob die Kavitationskennlinien selbst dem Affinitätsgesetz D,= tlOmm 0.6 • n =2000/min o n= 1800 on=1600 u • n=I~OO u -----< • n = 1200 ~L-__________________________ ~ 2.0 3,0 Ei Q7 'f 06 Abb. 7 QS j-~~---jI~~~--~-~·_~-~~W~~~DI:=~1,I~-=--=._=--=-~~ ------+-------~ I D,=tfOmm __ ....l_ o O,S 15 Abb. 8 folgen. Die bei verschiedenen Drehzahlen gemessenen Punkte ordneten sich zu einer Kurve, 'vie in Ahb. 7 gezeigt. Die Abbildung läßt auch erkennen, in welchem Bereich die Punkte der einzelnen Drehzahlen fallen. In Abb. 8 sind die drei Kurven der Vergleichbarkeit wegen im Koordinatensystem1p(") (ohne die Meßpunkte) aufgetragen. Die Gültigkeit des Affinitätsgesetzes für die Kavitationskennlinien hat auch GRA LCl-IAl'<l'< schon festgestellt [3]. EINFLUSS DES EDVTRITrSDUllCH;\1ESSEWi DER PU_\fPE"LAUFRA-DER 2Y7 In Abb. 3 finden sich außer den Werten von 1Jopt auch die von (hr in Ab-hängigkeit von D1• Die Punkte entsprechen dem Betriebszustand mit dem optimalen Wirkungsgrad (rp/rpopt = 1). In der Umgebung von D1 78 ist die Kurve gestrichelt gezeichnet, weil die kritische Saughöhe größer als 8 m war. Der in der Abbildung für D1 78 eingezeichnete Punkt wurde aus den Werten hkrs = 8 m; n = 2200 U/min; (PA - Pt)/Y = 10 m berechnet. Im Sinne der Abb. 3 wurde die beste Saugfähigkeit vom Laufmd D1 73 erreicht. Zusammenfassnng Bei sechs ver:;chiedenell Drehzahlen wurden fünf Pnmpenlanfräder mit unterschiedlich großen Eintrittsdurchmessern geprüft. Die Räder wurden durch stufenweises Ausdrehen ein und desselben Laufrades herg:estellt. Die Laufschaufeln hatten die Form einer log:arith-mischen Spirale. so daß der Eintrittswinkel bei allen Rädern gleich blieb. Die Ande;ungen der Kennwerte wurden in Abhäng:i!!keit von Drehzahl und Eintrittsdurchmesser bestimmt. Anf Grund der Meßerg:ebnisse wu;d~ untersucht. wie weit die Affinitätsgesetze für die Kavi-tationskennwerte gültig sind. Bei kleinen Eintrittsdurchmessern wurden bedeutende Ab-weichungen festgestellt. hei Hädern mit ganz großem Eintrittsdurchmesser dagegen ende, el; sieh. daß die Form der Ka,-itationskennlinie dem Affinitätsgesetz gut folgt. Literatur 1. STVRTECZKY, F.-SZABO. A.: The Illflucnce of the Blade Breadth on the Characteristics of Cen.trif~gal Pumps ,,-ith Open Type Impellers. Acta Technica, 51, (1965). 2. SU .. BO, A.: Uber den Einfluß der Abrundung der feststehenden Yorderplatte von halboffenen Laufrädern auf die Kennwerte der Pumpen. Mitteilungen der Konferenz für Wasser-kraftmaschinen. Timii;loara, September 196-L .1. GRAUMAl'iN, K.: Untersnchung über Kavitation an ein"r Kreiselpumpe. Dissertation. Darm-stadt. 19Sf). Akos SZABO 1 Dr. Attila VERBA 1 Mikl6s MARIK Budapest. XL, Stoczek u. :2-4. Ungal'll. 

BEITRAG ZUM EINFLUSS DES EINTRITTSDURCHMESSERS DER PUMPENLAUFRÄDER AUF DIE PUMPENKENNWERTE

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