Jederán, M.

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Periodica Polytechnica (Budapest University of Technology and Economics)

SCHUSSElNTRAGSSYSTEM UND PROBLEME DER BEANSPRUCHUNG DES SCHUSSFADENS BEI WEBMASCHINEN STB Von M. JEDER..\.N Lehrstuhl für Textiltechnik und Leichtindustrie, Technische Universität, Budapest Eingegangen am 21. September, 1978 Die Webmaschinen STB gehören zur Gruppe der Webmaschinen Typ Sulzer. Ihr Schlagmechanismus verfügt über ein Energiespeichersystem und sie sind dadurch gekennzeichnet, daß der aus flachem Stahlblech hergestellte Schützen mit der Abmessung von 88 X 14 X 6 mm und einem Gewicht von 4·0 p durch die in dem vorgespannten Torsionsstab des Schlagwerkes angesammelte Energie beschleunigt wird. Die im Schlagmechanismus gespeicherte Energie und die Schützengeschwindigkeit sind voneinander unabhängig. Der Schlagmechanismus ist in Abh. 1 dargestellt. Der Schlaghehel v dreht sich zusammen mit dem Torsionsstab T, dessen oberes Ende sich mit einer kurzen Zugstange an das Schlagstück F anschließt, während das andere Ende in die yerstellhare Klemme eingespannt ist. An der Webmaschine ist nur ein Schußwerk vorhanden, das bei jeder Hauptwellellumdrehung arbeitf't. Die Vorspannung des Torsionsstabes (Schlagmechanismus ) erfolgt durch den auf die Welle t gekeilten Nocken B, der während seiner Drehung die Rolle g hetätigt und durch den zweiarmigen Hehel k, die Zugstange VI uncl den Hehel e1 den Torsionsstab vorspannt. Der Schlagmechanismus wird in vorgespanntem Zustand durch die Elemente k VI - e1 hlockiert, da sich am Ende der Vorspannung der Bolzenmittelpunkt Oe rechts VOll der die Mittelpunkt 01 - 0 3 verbindenden Geraden hefindet. Bei der Weiterdrehung des Exzenters drückt seine Rolle gl die bogen-förmige Verlängerung des Hehels k ah, die Blockierung hört auf und der Schlagmechanismus stößt den Schützen aus. Das untere Ende des Hebels k und der Kolben d sind durch die Zugstange V 2 verbunden. Während des Ausstoßes des Schützens bewegt sich der im Ölbad laufende Kolben zuerst ohne Widerstand, wenn er aber den hinteren Kolbenraum erreicht, kann sich das Öl nur durch das Drosselventil s entfernen. Der Schlagmechanismus wird durch den auftretenden Widerstand erst verlangsamt, dann abgestellt. 232 Abb. 1. Schlagmechanismus Typ Sulzer 1. Verlaw der notwendigen Schiitzengeschwindigkeit an Webmaschinen STB Die Webmaschinen STB werden mit Blattbreiten 175, 216, 250 und 330 cm hergestellt. Die Blattbreiten der Sulzer-Web maschinen anderen Typs ü.bersteigen sogar diese Werte. Die Verlangsamung der Schützenbewegung auf Webmaschinen Typ Sulzer läuft nach den bezüglichen Untersuchungen laut Tabelle 1 ab: Tabelle 1 Die Verlangsamung der Schützenhewegung auf Sulzer-Webmaschinen [51 Anfllllgs-Schütz"nhahn I Durehschnitt- I . Nm geschwindigkeit I liehe Verlang- Schullbegml1 rn/sec) (m) I samUl1g (mise"') ! (Grad) 140 24 2.16 i 21,3 i 54 24 2,16 ! 37,0 i40G 34 24 2,16 I 54,2 140 18 2,16 15,8 54 18 2,16 27,1 1050 34 18 2,16 38,9 BEANSPRUCHUNG DES SCHUSSFADESS A,V WEBMASCHINEN STB N ach Angaben der Tahelle heträgt die Endgeschwindigkeit des Schützens nach dem Flug in einem extremen Fall sogar s = 2,16 m, mit den Angahen b = 54,2 mJsec2; V max = 24. m/sec, nach der bekannten Beziehung v rV~ax - 2bs ist dies um 23%, hei einer Beschleunigung von 21,3 mJsec2 um 9,1% niedriger als die Anfangsgeschwindigkeit. Da der Schußheginn auf Wehmaschinen STB hei 1400 liegt, sind die den einzelnen Blatthreiten zugeordneten maximalen Schützengeschwindig-keiten wie folgt: Blattbreite (ern) 175 216 250 Sehützengeschwindigkeit (rn/sec) 19,4 24,0 27,6 Die den verschiedenen Blatthreiten zugehörigen Schützengeschwindig-keiten sind durch die Erhöhung des Torsionsstabdurchmessers zu erreichen. 2. Theorie der Schlagmechanismen Typ Sulzer Das dynamische Modell des Schlagmechanismus Typ Sulzer ist in Ahh. 2 gezeigt. Bei der Arbeit des Schlagmechanismus ist das durch den Torsionsstah hervorgehrachte Moment Hier sind 10 d L loG rpa + rpo .;\11 0 = -- rp = --'----"--'-----'--"--L Co 0,1 d4 das polare Moment zweiter Ordnung des Torsions-stahes, der Durchmesser des Stahes, die Länge des Torsionsstahes, die Verdrehullg des Torsionsstahes während des Schuß-eintrags, rpo die Vorspannung des Torsionsstahes, Co die Federkonstante des Torsionsstahes (sein Wert heträgt Co = 197, 10-6 1Jemkp [2]). 6 Periodica Polytechnica M. 22/3. 234 M. JEDEILLv Das auf den Mittelpunkt des Torsionsstabes reduzierte Trägheitsmoment der Massen von Schlägerwelle (eI)' Zugstange - Schützen - Schlagstüek (mA.) beträgt (wobei 8 1 = 38,6. 10-3 ; GA = 0,06 kp; R = 185 mm [2]). R 1 / \ fJJa I {jJo I I '/ 1 I 1 I \~ 1/ ""tlt . ·_·a;:::;;:;·~~F I • + L "' Abb. 2. Dynamisches Schema des Schlagmechanismus Typ Sulzer Für den ersten Teil des Schußeintrages können der Widerstand des hydraulischen Dämpfungssystems und die im System wirkenden Reibungen vernachlässigt werden. Dann ist näherungsweise (bei Vernachlässigung des Trägheitsmomentes des in Abb. I gezeigten hlockierenden Hebels k): 8ip Afo = 0 bwz. 8ip ~=O Co Führt man die Bezeichnung ein, so ist Die allgemeine Lösung nimmt folgende Form an: cp = A sin xt B cos xt - CPo er = x{A cos xt - B sin xt) ip = -x2 (A sin xt + B cos xt) BEANSPRUCHUNG DES SCHUSSFADESS AS WEB.11ASCHISE,Y STB Da t = 0; f{J = f{Ja + f{Jo und ip = 0 gelten: A = 0; B = f{Ja + f{Jo 235 :n; Nachdem f{Ja::;;;' "6' stimmt die Bewegung des Schlaghebelendpunktes mit guter Näherung mit der Bewegung des Schlagstückes überein. s Abb. 3. Erläuterungsdiagramm zur Deutung des Bewegungsgesetzes Der Anschaulichkeit halber wird die Verschiehung des Schlagstückes von der hlockierten Lage desselben aus gemessen, und aufgrund der Teil-ergebnisse ergibt sich für die Verschiehung der Ausdruck f{Jo) (1 - cos !Xt) bzw. nach Differenzieren v = R(f{Ja + f{Jo)!X sin xt a = R(f{Ja + CPo) Cf} cos xt Bei der Entspannung der VOrSpalll1Ung des Torsionsstahes crhält man hzw. cos xt = 0 Daram ergibt sich die volle Dauer der Bewegung zu 6* 236 M. JEDER.!.\" In Abbildung 4 sind die mit unseren Ausgangsangaben errechneten Bewegungsmerkmale des Schlagmechanismus bei einer Vorspannung von <Po = ~ angegebenen. Da der Schlagmechanismus am vollen Auslauf durch 6 die hydraulische Bremse gehindert wird, hört beim Beginn der hydraulischen 20 80 1 ____ 5000 75 , 4000 10 1 ' 1 ,: : " ,I " " , ii , 200J 'I ", , o O-""""'~ ___ -'-_-'-____ -'--____ --...:.IJ !] :0 20 30 40 50 6e 7(] 80 .90 tCX ~/: .A.bb. 4. Bewegungsgesetze des Schützens des Schlagmechanismus Typ Sulzer Bremsung (nach einem Schützenflug von ca. 50 mm) die Beschleunigung der Schützenbewegung praktisch auf. Abb. 5 zeigt die Wirkung der hydraulischen Bremsung auf die Schützen-bewegungsgeschwindigkeit [4]. Aus der Abbildung kann festgestellt werden, daß eine Beschleunigung des Schützens auf ca. 62,5% der theoretischen Schußlänge stattfindet, während auf 33,5% der Schußlänge die Energie des Schlagmechanismus durch die hydraulische Bremsung verhraucht wird. An Sulz er-W ehlllaschinen dienen ca. 15 % der verwendeten Energie zur Beschleunigung des Schützens. Der Schlagmechanismus dieser Web-maschinen ist also hezüglich des Energieausnutzungsverhältnisses nicht günstiger als der des klassischen Schlagmechanismus. Während des Schützen-fluges wird nur ein unbedeutender Teil der Schützenenergic verhraucht und ca. 90% derselben werden durch die Fangbrelllse verzehrt. In Tabclle 2 werden die Energicyerhältnisse der Schlagmechanismen Typ Sulzer mit denen anderer Webmaschinen verglichen. Aus Tabelle 2 ist zu schen, daß die Be,,'egungsgeschwindigkeit der Sulzer-Schützen ca. 1,6 - 2mal so hoch wie die der klassischen Schützen ist, während ihre Eenergie 20,4-40,5% der klassischen Schützen beträgt. Energetisch ist daher der Schlagmechanismus der Sulzer-Webmaschinen vorteilhafter als jener der klassischen Webmaschinen. BEANSPRUCHUNG DES SCHUSSFADENS .-4" WEBJfASCHI,VEN STB 237 Tabelle 2 Vergleich der Energieverhältnisse der Schützen von klassisehen und Greiferschützenweb-maschinen Länge /Breite (mm) Höhe (mm) Gewicht (kp) Geschwindigkeit (rn/sec) Kinetische Energie (mkp) Klassischer Schützen Greiferschützen Seide Baumwolle Sulzer Novostav 405/42 405/49 90/14 90/13 32/30 35/33 6 20 0,4 0,5 0,045 0,05 12 15 24 20 2,9 5,75 1,17 1,02 I I I • 03 [oft] . I ~ Beschleunigungswegi Bremsweg Reserveabstand I • ® ®' i irE·~ libJd, :L._L..1 t------'--~ '-';::T--S-'~'l­r---------~I----~·.~~ Abb. 5. Wirkung der hydraulischen Bremsung auf die Schützengeschwindigkeit Neumann 230/36 14/18 0,2 15 2,3 3. Verlauf der Schützengeschwindigkeit an den Wehmaschinen STB Wir haben die Schützengeschwindigkeit an einer Webmaschine STB nach einer neuer :Methode untersucht, wobei ein in die Lamellen des Schützens eingebauter induktiver l\Iiniatürermeßkopf den Durchgang des Greifer-schützens durch den :Meßpunkt kontaktlos abtastet und den erhaltenen Durchlaufzeitwert zifferumäßig auf Lochstreifen registriert. Die Wirkungen der einzelnen Einstellparameter auf die Schützenge-schwindigkeit wurden in mehreren hundert A.ngaben auf Lochstreifen regi-striert und diese wurden auf dem Rechner ausgewertet. 238 .11. JEDEILLv 3.1. Wirkung der Schußfadenbremsung auf die Schiitzengesclzwindigkeit Die Wirkung der Schußfadenbremsung wurde bei einer Torsionsstab-einstellung mit !Po = 30° Vorspannung und mit Nm = 10 PAN Schuß unter-sucht. Die erhaltenen Werte der Schützengeschwindigkeit zeigen wir in Tabelle 3. Tabelle 3 Verlauf der durchschnittlichen Schützengeschwindigkeit entlang der Schützenbahn in Abhängigkeit von der Schußfadenspannung Spannung des Schußfadens (P/Faden) v [rn/sec] in Abhängigkeit von der MeB,telle Durch- I ~fa.ximum 0-186 0-93 93-186 cm schnitt 161 730 19,37 30,4 18,9 128 475 20,00 20,83 19,38 94 658 19,80 20,46 19,00 85 592 19,13 18,28 66 317 19,90 20,8 49 352 20,30 20,03 Aus der Tabelle kann festgestellt werden, daß bei gleichen Fäden die durchschnittliche Schützengeschwindigkeit weder durch die durchschnittliche noch durch die maximale Schußfadenspannung beeinflußt wird. Die auf der z'weiten Hälfte der Schützenbahn gemessene Durchschnittsgeschwindigkeit der Schützenbewegung ist jedoch um etwa 6-8% niedriger als die auf der ersten Hälfte gemessenen Werte. 3.2. Wirkung der Torsionsstabvorspannung auf die Durchschnittsgeschwindig-keit der Schiitzenbetvegung in Abhängigkeit von dem Schußfadenmaterial Abbildung 6 zeigt die Wirkung der Vorspannung des Torsionsstabes bei Verarbeitung unterschiedlicher Gal'llarten. Aus der Abbildung ist zu sehen, daß zwischen den gegebenen V 01'-spannungsgrenzwerten (25 his 32°) die Schützengeschwindigkeit der Vor-spannung proportional ist. Auf P Vorspannung des Torsionsstahes fällt eine Zunahme der Schützengeschwindigkeit von etwa 0,55 m/sec. Es ist bemerkensv,,-ert, daß im Vergleich zum Weben ohne Schußfaden bei Verarheitung eines Baumwollschußfadens der Feinheit Nm = 60 die durchschnittliche Schützengeschwindigkeit um ca. 0,5 m/sec, eines Schuß-fadens PAN Nm = 10 um ca. 1 m/sec und eines Leinenschußfadens Nm = 6 um 1.9 m/sec abnimmt. Nach den Ergebnissen verfügt der Schlagmechanismus der Wehma-schinen STB zur Yerarheitung der von normalen Kreuzspulen abgewickelten Schußgarne übel' eine hinreichende V orspallllullgsreselTe. <? '" ~'" ....::::. -. . ~ -'C .~ 'tJ c: .~ -c: <.J '" Cl> Cl> c: OJ '" :"5 -c: <.J l/) BEAiVSPRUCHl'NG DES SCHC:SSFADEX5 AX JrEBJL·j5CHLVES 5TB 21, 22 20 18 16 22 ,,; I i i I i I . /~ohneSchu I -"Baumwoll V;/- ! N ,,/ j./ e./rPAN Nm =10 'fJfaden garn m=60 ~/ :::.f~):Leinenga rn Nm=6 1?-:0 ~/i .~ i r' ;' :;;r 1 24 26 28 30 32 % [oJ Vorspannung des Torsionsstabes 239 Abb. 6. Änderung der Schützengeschwindigkeit in Abhängigkeit von der Vorspannung 4. Die Einflußfaktoren der Schußfadenbeanspruchung bei Greiferschützen-webmaschinen Wie hereits erwähnt, ist die Schützengeschwindigkeit auf Greifer-schützenwebmaschinen L6-2mal so hoch, wie die der klassischen Schützen. Dabei ist auch die Anzahl der Fadenführerelemente an Greiferschützen-webmaschinen wesentlich größer. Zufolge der höheren Schützensgeschwindig-keit und der größeren Zahl der Fadenführerelemente sind auch die Maxima der Fadenbeanspruchungen wesentlich höher als bei klassischen Webma-schinen. Abb. 7 stellt das Fadenspannungsdiagramm eines auf ciner Sulzer-Webmaschine verarbeiteten Garns dar. Die Form des Fadenspannungsdiagramms hängt mit dem Arbeitsgang der Greiferschützenwebmaschine zusammen und kann in der Abbildung verfolgt werden. Im Anfangsmoment des Schußeintrags ist die Schußfadenspannung gleich Null. Die Fadenbremse ist in diesem Moment offen. Dic nach Beginn des Schußeintrages auftretende erste Spannungsspitze (1) wird durch die Beschleunigung des sich im Ausgleicher befindenden, bis dahin losen Fade-abschnittes hervorgerufen. Die nächste Spannungsspitze (2) tritt zufolge der weiteren Beschleunigung des sich bis zum Ballonring erstreckende!l Faden-ahschnittes auf. Bei der dritten Spannungsspitze heginnt die Ahwicklung des Fadens und hei der vierten Spannuugsspitze entwickelt sich ein Ballon. Während des freien Fluges des Schützens ist die Schußfadenspannung im großen und ganzen konstant, am Ende des Fluges tritt jedoch oft eine weitere Spannungsspitze auf, nach der die Schußspannung rasch aufhört [5]. Dann 240 M. JEDER..!N nimmt der Rückholer den Schußfaden auf und führt ihn dem neuen Schützen zu (5-6). Zunächst kommt wieder die Ausgleichwirkung zur Geltung (7) und es findet ein neuer Schußeintragsvorgang statt. Zufolge der hohen Schützengeschwindigkeit sind die Webmaschinen Typ Sulzer auch gegen Form und Ahmessung der Spulen empfindlich. i05" 180" 2700 ! ! t Beginn der Schuß- I· i Schußeintrag ! raden bremsung ! , . l 900 1CW Hauptwellenstand Beginn des Schußeintrages Abb. 7. Verlauf der Schußspannullg bei Web maschinen Typ Sulzer Theoretisch steigt die Fadenspannung mit der Erhöhung der Schützen-gesch·windigkeit quadratisch an. Diese Charakteristik ist mit den Parametern Fadenfeinheit und Schützengeschwindigkeit in Abhängigkeit von dem Spulen-durchmesser an einer Kegelspule dargestellt. Aus Abhildung (8) geht hervor, daß die Schußfadenspannung in Abhängigkeit von dem Spulendurchmesser paraholisch ansteigt. Bei der Erhöhung der Schützengeschwindigkeit von 18 m/sec auf .24 m/sec (also um 33%), stieg die Schußfadenspannung bei Verarheitung vom Voll garn Nm = 44/2 um 70-86%, bei Nm = 10/2 um 75-100% an. Bei gleichen Schützengeschwindigkeiten zeigt sich zwischen den Span-nungen der heiden Garnfeinheiten ein Unterschied von 100 his 125%. Ahh. 9 zeigt die Wirkung der Spulenform in Abhängigkeit von der Fadenfeinheit bei Zylinder- und Kegelspulen. Es kann festgestellt werden, daß - besonders bei gröberen Garnen - die Fadenspannung rasch ansteigt und niedrigere Schußfadenspannungen hei Kegelspulen mit ca. 100 bis 140 111m Durchmesser und hei Zylinderspulen mit größeren Durchmessern zu erreichen sind. In Abbildung 10 ist zu sehen, daß die Erhöhung des Huhes von Kreuz-spulen, wegen der hei den hohen Ahwicklungsgeschwindigkeiten auftretenden Spannungen, ungünstig ist. Die Ahbildung zeigt den Verlauf der Schuß-fadenspannung in Abhängigkeit von dem Spulendurchmesser für Kreuz-spulen mit einer Konizität von 4°20', und mit 128 mm bzw. 220 mm Hub [5]. BEASSPRUCHUNG DES SCHUSSFADESS AS WEBJIASCIlISEiV STB 241 140 120 ---:·joiie l:m!O!2 ~ - - - - t·/oife Nm!t4/2 tJ> 100 '3 c g 80 f---=_-=-,-~ c {; 60 ~ 20 40 60 80 100 120 !l,C IBO 200 5pufendurcfrrness2" [mm] Abb. 8. Änderung der Schußfadenspannung in Abhängigkcit von dem Spulendurchmesser mit den Parametern der Schützengeschwindigkeit und der Fadenfeinheit [2] I I l 220 f---t~-+--I--T-I--r-~ 2~ "'se: 200 t--"'-;;:'-,T-I -+---t--1ii,--;'--Z!,..i'-'de:SPi.;ie ~ 180 r" ,! ---- Xege/scu!e § I---\---r---j 1160 f----I---+---'; --r' ~ 140 ~~~--,----~---~--~--~~ -::, .5: 120 100 30 60 20 L-_~ __ ~ ___ ~ _____ ~_~ __ -L __ ~ 40 60 80 100120 140 150 .'80 200 Abb. 9. Verlauf der Schußfadenspannung bei Kegel- und Zylinder.pulen in Abhängigkeit von dem Spulendurchmesser mit dem Parameter der Fadenfeinheit bei Verarbeitung von Wollgarnen [2] 242 ~ 1lt0 0, § 120 c: c: o f3; 100 c: cu 1:J <2 '§-80 -c Cl V) 60 I I 't'- I ... I ---I M. JEDER AN ~ v 'l.'1! I ,./ V I ............ --. 128mm ----- ..... --.... '" r--- ... -250 230 210 190 170 150 130 110 gO 70 Spu/endurchmesser [mml Abb. 10. Wirkung des Spulenhubes in Abhängigkeit von dem Spulendurchmesser [5] Bei der Kreuzspule mit 128 mm Huh zeigt sich das Spannungsmil1imum von 75 p hei 190 mll1 Durchmesser, und das Spannungsmaximum von 90 p hei 125 mm Durchmesser. Bei Spulen mit größerem Hub ergehen sich also ungünstigere Fadcnspannungen, die eindeutig auf den größeren Huh (220 mm) zurückzuführen SillCL Nach obigen Ergebnissen kann hei der Verarbeitung feinerer Garne auf Wehmaschinen Typ Sulz er ,der Einsatz von Z yEnder- oder Kegelspulen mit 80 bis 100 mm Durchmesser, hei der Verarbeitung gröberer Garne von Zylinderspulen mit 100 bis 120 rnm Durchmesser und 125 rnm Hub als vor-teilhaft betrachtet werden. Zusammenfassung Es wurden die Be,,·egungsgesetze des Schlagmechanismus STB abgeleitet und die auf den Schützen wirkenden geschwindigkcitsverringerllden Widerstünde untersucht. Es wurde die Beziehung zwischen der Schützellgeschwindigkcit und der Schußfadcnbeanspruchung ermittelt. Die erhaltenen Ergebnisse sind für die Bestimmung der Richtwerte der Spulen-ansatzdimensionen geeignet. Literatur 1. ~IITROPOLSKI. B. 1.: Projektirowanie tkazkich stankow, Leningrad, 1972. 2. UJV..iRI. 1..: Konstruktionelle und technologische Analyse von Webmaschinen neuen Systems. DiplomarheiL 1972. Technische ~Cniversitüt: BudapesL 3. KIRCHENBERGER. H.: Deutsche Textiltechnik, 1961. No. 5. 251-254·. 4. ~L.\.NlJCHIN-TITOW-WORO?>INA: Aufgrund neuer Prinzipien arbeitende Webmaschinen. (Ungarische Übersetzung aus dem Russischen) Muszaki Könyvkiad6, Budapest, 1964·. 5. Die Schußgarn-Aufmachung. Sulzer-Webmaschinen. Bulletin No. 10. (1972) 6. Buss, E.: Verarbeitung von Chemiefasern. Internationale Konferenz. »Die neuen Rich-tungen in der Webtechnik«. BrIlo, 1968. 7. JEDER . .\N. :M.-TAK..\CS, ~L-V_.\L6, G.-VAS, L.: }Iessung der Schützengesehwindigkeit auf .einer Webll1asehine STB (Manuskript) Prof. Dr. Mikl6s ]EDER • .(N H-1521 Budapest 

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