Le pont de Rion-Antirion, qui franchit le

            golfe de Corinthe, se situe dans une zone sismique aux caractéristiques très

            défavorables: grande profondeur d’eau, sols de mauvaise qualité, mouvements tectoniques.

            Sa conception, basée sur le principe de dimensionnement en capacité, fait appel à des

            concepts nouveaux, tant pour ses fondations que pour sa structure. Ce grand ouvrage, mis

            en service en 2004, a passé avec succès en 2008 son premier test sismique, lors d’un

            séisme de magnitude 6,5

PECKER, Alain

TEYSSANDIER, Jean-Paul

French

I-Revues

19
ème
 Congrès Français de Mécanique                                                                                       Marseille, 24-28 août 2009 
Conception parasismique du pont de Rion-Antirion 
Alain PECKER
a
 et Jean-Paul TEYSSANDIER
b
 
(a) Géodynamique et Structure, 157 rue des Blains, 92220, Bagneux, Tél : 01 46 65 00 11, Fax : 01 46 65 58 54, 
courriel : alain.pecker@geodynamique.com,  
(b) 5 allée de la Genêtrière, 78620 L’Etang-la-Ville, tél : 01.30.78.00.77, fax : 01.39.16.22.56,  
courriel : teyssandier.jp@orange.fr 
Résumé 
 
Le pont de Rion-Antirion, qui franchit le golfe de Corinthe, se situe dans une zone sismique aux 
caractéristiques très défavorables : grande profondeur d’eau, sols de mauvaise qualité, mouvements 
tectoniques. Sa conception, basée sur le principe de dimensionnement en capacité, fait appel à des concepts 
nouveaux, tant pour ses fondations que pour sa structure. Ce grand ouvrage, mis en service en 2004, a passé 
avec succès en 2008 son premier test sismique, lors d’un séisme de magnitude 6,5 
 
 
 
 
 
 
Un site exceptionnel 
 
L’ouvrage, situé dans la partie ouest de la Grèce , doit franchir le golfe de Corinthe, ce bras de mer qui 
sépare le Péloponnèse du continent, dans sa partie la plus resserrée, près de la ville de Patras . Le caractère 
exceptionnel de ce site provient de son histoire géologique : il y a un million d’années, le Péloponnèse, 
jusqu’alors accolé au continent, se mit à dériver vers le sud, créant ainsi peu à peu une fosse profonde qui 
devint le golfe de Corinthe. Celle-ci au cours des âges se remplit d’alluvions provenant de l’érosion des 
reliefs avoisinants. 
 
Le site de ce projet présente, de ce fait, une combinaison exceptionnelle d’éléments défavorables : 
 
 une grande profondeur d’eau  ( 65 m ) 
 des fonds marins formés d’alluvions peu résistantes, avec un substratum rocheux probablement 
situé à plus de 500 m de profondeur, donc inaccessible  
 deux  rives s’éloignant régulièrement l’une de l’autre avec des mouvements tectoniques pouvant 
atteindre 2 m 
 et des risques de séismes importants, d’une magnitude de l’ordre de 7. 
 
Par ailleurs  l’administration grecque désirait que l’ouvrage puisse résister au choc d’un pétrolier de 180 000 
t lancé à 16 nœuds.  
19
ème
 Congrès Français de Mécanique                                                                                       Marseille, 24-28 août 2009 
Conception générale du projet 
 
A l’évidence les conditions exceptionnelles de ce  site conduisaient à imaginer des solutions nouvelles. 
L’innovation dans le domaine des ponts porte en général sur les tabliers : bien rares sont les nouveautés dans 
le domaine des fondations .Quel type de fondations pouvait résister aux énormes forces générées  par les 
séismes ou par le choc de navire sur des sols aussi médiocres, en l’absence d’horizon rocheux accessible ? La 
solution sur pieux, qui semblait à priori la mieux adaptée au problème, ne résista pas longtemps à l’analyse. 
Dès lors plutôt que de chercher des appuis à grande profondeur dans le sol, il apparut que la seule solution 
possible consistait à  se fonder directement sur les fonds marins, sous réserve de les renforcer. 
 
Toutefois aucune technique existante de renforcement des sols n’était appropriée. D’où la nécessité d’imaginer 
une solution nouvelle réalisable par 65 m d’eau et conduisant à un renforcement très significatif. Ce nouveau 
type de renforcement consiste à « clouer » verticalement les sols pour éviter que ne s’y développent des 
surfaces de rupture  lorsque la fondation est soumise aux forces horizontales du séisme ou du choc de navire. 
Ceci est réalisé par des  tubes métalliques ouverts de 2 m de diamètre et de 25 à 30 m de longueur. Au-dessous 
de chaque fondation, 150 à 200 de ces tubes sont battus dans le fond marin, puis recouverts d’une couche de 
gravier de 3 m d’épaisseur, parfaitement nivelée. La fondation, constituée d’un caisson en béton de 90 m de 
diamètre, est directement posée sur ce lit de gravier (voir Figure 1) . Ces tubes ressemblent à des pieux mais ils 
en diffèrent totalement : les charges verticales sont reprises par le sol renforcé et non par les tubes seuls. 
Aucune liaison n’existe entre tubes et caisson ; celui-ci peut donc se soulever partiellement et même glisser. 
 
Le dimensionnement de ces fondations, qui est explicité ci-après, est entièrement déterminé par leur stabilité 
au séisme ; le choc du pétrolier ne conduit qu’à des renforcements locaux dans les zones d’impact. Ceci 
donne une idée de l’ampleur des forces sismiques développées 
 
 
 
Figure 1 : Vue des fondations 
 
Le tablier se compose de trois travées principales haubanées de 560 m de portée   accrochées à 4 pylônes en 
béton s’élevant à 230 m au-dessus des fonds marins. Ce tablier est continu et entièrement suspendu sur sa 
longueur totale (2.252 m), telle une immense balancelle. Il se trouve de ce fait isolé des mouvements  
sismiques et peut facilement se déformer, tel un ruban souple, pour s’adapter à des mouvements tectoniques 
entre deux pylônes adjacents. En conditions normales d’exploitation, y compris sous les vents extrêmes, afin 
d’éviter que le tablier ne se balance transversalement, celui-ci est fixé à chaque pylône par un buton-fusible 
qui se plastifie uniquement sous séismes violents. Quatre amortisseurs viennent alors contrôler le 
mouvement transversal du tablier pour empêcher qu’il ne vienne heurter les jambes des pylônes. Ces 
amortisseurs sont à la taille du projet : longs de 12 m, ils ont une course de 3 m. 
 
Les pylônes présentent quatre jambes, fait exceptionnel dans les ponts à haubans : en effet la succession des 
travées haubanées nécessite des pylônes rigides dans le sens longitudinal pour résister aux surcharges 
dissymétriques (voir Figure 2). Le tablier, large de 27 m, se compose de deux poutres métalliques 
longitudinales et d’une dalle béton. La tête des pylônes se compose d’un caisson métallique dans lequel 
viennent s’ancrer les haubans. Ce sont les seuls éléments à peu près classiques que l’on trouve dans ce projet. 
19
ème
 Congrès Français de Mécanique                                                                                       Marseille, 24-28 août 2009 
65 m
90 
m
230 m
 
 
Figure 2 :  Vue d’un pylône 
 
 
Conception parasismique des fondations 
 
La conception parasismique d'un ouvrage ne peut être dissociée de la notion de critère de performance 
demandé en regard du niveau de sollicitation sismique. Une zone sismiquement active est le siège pendant la 
durée de vie de l'ouvrage de secousses pouvant être très faibles, faibles, voire fortes et il importe pour chaque 
niveau de sollicitation de définir quel doit être le comportement attendu de l'ouvrage. Cette notion est 
résumée dans la matrice de la Figure 3 qui donne en horizontal des exigences de comportement et en vertical 
la fréquence des séismes. Pour l'ouvrage de Rion-Antirion l'évènement de période de retour 2 000 ans 
correspond à un évènement rare et l'exigence de comportement attendue s'apparente à l'opérabilité : "les 
dommages sont acceptables mais le pont doit être réparable et réutilisable". 
 
 
 
 
 
Figure 3 : Exigence de comportement et fréquence des séismes 
Exigence de comportement 
F
ré
q
u
en
ce
 d
es
 s
éi
sm
es
 
19
ème
 Congrès Français de Mécanique                                                                                       Marseille, 24-28 août 2009 
Après échange avec les ingénieurs structure, ce critère de performance s'est traduit pour les fondations en la 
possibilité de tolérer des déplacements horizontaux permanents mais la nécessité de limiter les rotations 
permanentes à moins de 0.1%. 
 
Compte tenu de l'environnement délicat avec des grandes profondeurs d'eau, il est vite apparu que la seule 
solution de fondation économiquement viable consistait en une fondation superficielle sur sol préalablement 
renforcé afin d'accroitre sa capacité résistante. Cependant pour répondre aux objectifs de performance 
énumérés ci-dessus, il convenait de s'assurer que les seuls mouvements permanents de la fondation se 
limiteraient à des translations. Cette exigence a été satisfaite en introduisant dans la conception ce qu'il est 
convenu d'appeler le dimensionnement en capacité. Selon les mots de Tom Paulay, inventeur de ce concept, 
la   stratégie invite le concepteur à indiquer à la structure comment elle doit se comporter en choisissant des 
zones de déformations plastiques ("rotules plastiques") permettant la dissipation d'énergie et en prévenant la 
formation de telles zones ailleurs ("surcapacité"). Pour les fondations la mise en œuvre de ce concept a 
consisté à renforcer le sol à l'aide de tubes métalliques, appelés inclusions, de gros diamètre et à interposer 
entre la tête des inclusions et le radier de la fondation une couche de graviers. La dissipation d'énergie (rotule 
plastique) se fait par glissement de la fondation dans la couche de graviers et la surcapacité est obtenue à 
l'aide des inclusions qui préviennent le développement dans le sol de surfaces de rupture qui induiraient des 
rotations. Ce principe est schématisé sur la Figure 4. L'amélioration de résistance apportée par la présence 
des inclusions est illustrée sur la Figure 5 : sans les inclusions le domaine de résistance de la fondation, 
représenté par la courbe bleue, est limité et les efforts supportables bien inférieurs aux efforts sismiques 
induits (effort horizontal de l'ordre de 600MN et moment de l'ordre de 18 000MN.m). L'ajout des inclusions 
a pour effet d'accroitre de façon significative le domaine de résistance ; cependant, tout point situé sur la 
surface ultime "sans surface de glissement" correspond à un mécanisme composite de glissement-rotation se 
développant dans le sol de fondation (voir Figure 4 , courbe de rupture en rouge). La couche de gravier a 
pour effet de tronquer le domaine de résistance par la droite verticale ascendante et tout point de la surface 
ultime localisé cette droite correspond à un glissement pur le long de l'interface. 
 
 
 
Figure 4 : Schéma de fonctionnement de la fondation renforcée 
 
Le prédimensionnement du système d'inclusions a donc consisté à s'assurer qu'en cas de dépassement de la 
sollicitation sismique de dimensionnement, le point représentatif des efforts appliqués serait situé sur la 
partie de la surface ultime correspondant à un glissement le long de l'interface (partie verticale ascendante de 
la surface ultime). Ainsi, l'exigence de comportement recherché est satisfaite et le principe de 
dimensionnement en capacité mis en application. 
 
C'est la première fois au monde que ce concept de dimensionnement en capacité est mis en œuvre pour la 
conception de fondations. 
 
19
ème
 Congrès Français de Mécanique                                                                                       Marseille, 24-28 août 2009 
200 400 600 800 1000
Force horizontale  (MN)
0
5000
10000
15000
20000
25000
30000
35000
0
M
o
m
e
n
t 
 (
M
N

m
)
SANS
inclusions
AVEC
inclusions
AVEC
Surface de glissement
SANS
surface de
glissement
 
 
Figure 5 : Surface ultime donnant la capacité de résistance de la fondation 
 
La solution ainsi imaginée a fait l'objet de nombreux développements et validations. Au stade de la 
conception des outils numériques basés sur la théorie du calcul à la rupture de sols renforcés (de Buhan et 
Salençon) ont été développés. Une fois la conception arrêtée, des validations sur modèles physiques en 
centrifugeuse ont été conduits dans l'installation expérimentale du LCPC à Nantes, puis des modèles 
numériques non linéaires, de type éléments finis, ont été utilisés pour le dimensionnement final. Toutes ces 
méthodes ont convergé et montré la faisabilité du concept. 
 
 
 
 
La construction 
 
La construction a combiné deux types de techniques qui n’avaient encore guère eu l’occasion de se trouver 
réunies : les techniques de l’off-shore pour les fondations et celles des grands ponts à haubans pour les 
pylônes et le tablier. 
 
Les fondations sont en fait quatre plates-formes off shore en béton semblables à celles qui furent construites 
en Mer du Nord pour l’exploitation pétrolière. Des techniques similaires furent donc utilisées pour leur 
fabrication : construction de l’embase de 90 m dans une cale sèche ; remorquage de cette embase vers un 
emplacement en eau profonde  où la fondation se complète en flottaison pour atteindre une hauteur de 70 m : 
enfin remorquage de la fondation vers son emplacement définitif puis échouage. Il s’agit de techniques qui, 
tout en étant délicates à maîtriser, ne donnèrent lieu qu’à quelques adaptations d’une technologie déjà 
existante. 
 
Il n’en fut pas de même pour le battage des inclusions et la mise en place du lit de gravier avec une précision 
en altimétrie de l’ordre de 10 cm. Il s’agit en fait d’une première mondiale qui nécessita la mise au point de 
procédures et de matériel spécifiques. La pièce maîtresse de cette opération était une barge spécialement 
conçue pour ce chantier dont la particularité principale résidait dans son dispositif à « pieds tendus » : la 
barge était maintenue en place par des chaînes verticales ancrées sur des contrepoids posés sur le fond marin. 
Ces chaînes étaient mises en forte tension pour immobiliser la barge. Une fois toutes les opérations terminées 
à un emplacement,  la barge était capable de lever ses contrepoids pour se déplacer vers l’emplacement 
suivant et s’y ancrer de nouveau. La mise en place des inclusions et du gravier se faisait entièrement à partir 
de la barge  sans l’aide de plongeurs.  
 
Les méthodes de construction des pylônes et du tablier furent, toutes proportions gardées, plus classiques. La 
principale originalité  résida  dans l’utilisation d’une  grue capable de mettre en place les têtes de pylône 
métalliques à 170 m de haut et qui fut également utilisée pour la mise en place des éléments du tablier en 
encorbellement de part et d’autre de chaque pylône. 
 
19
ème
 Congrès Français de Mécanique                                                                                       Marseille, 24-28 août 2009 
 
 
.  
Figure 6 : Construction des embases de fondation                        Figure 7 : Construction du tablier 
 
 
 
Conclusion 
 
L’ouvrage ainsi conçu a subi son premier test lors du  tremblement de terre d'Achaia-Ilia du 8 Juin 2008 de 
magnitude 6.5, dont l'épicentre était situé à moins de 30km, et son comportement a été conforme aux 
attentes. 
 
 
 


Conception parasismique du pont de Rion-Antirion

http://documents.irevues.inist.fr/bitstream/2042/36426/1/1383.pdf

Conception parasismique du pont de Rion-Antirion

Abstract

Similar works

Full text

Available Versions

I-Revues