Freischläger, C.

Lenz, J.

Riediger, Dieter

Rong, Q.

Schindler, H. J.

Schweizerhof, K.

RWTH Publications

Einheilprozeß eines Unterkieferimplantats unter Berücksichtigung der Revaskularisation

Ракитин, Е. А.

Electronic archive of Tomsk Polytechnic University

СЕКЦИЯ 16. СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИИ ТРАНСПОРТИРОВКИ И ХРАНЕНИЯ НЕФТИ И  ГАЗА 949      7. Юсупова Т. Н. и др. Особенности формирования состава трудноизвлекаемых остаточных  нефтей  в продуктивных девонских пластах Ромашкинского месторождения // Нефтехимия. – 2004. – Т. 44. – №. 2. – С. 103-109. 8. Krasnoyarova  N.  A. et al.  Eff icient Use of Viscous and Heavy  Oils of Russian Arctic Region.  –  2015.  ПРЕИМУЩЕСТВА ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ РУЧНОЙ ДУГОВОЙ СВАРКИ МОДУЛИРОВАННЫМ ТОКОМ  Е. А. Ракитин Научный руководитель, доцент А.В. Веревкин Национальный исследовательский Томский политехнический университет, г. Томск  Россия  Сварка является одним из ведущих и эффективных процессов получения неразъёмных соединений. Преимущества перед другими способами обеспечили ей широкое распространение  в  машиностроении,  энергетике, строительстве и других отраслях. При сварке металлоконструкций, трудно поддающихся методам рациональной автоматизации, ручная дуговая сварка (РДС) является одним из ведущих технологических процессов. Данный способ не имеет альтернативы при ремонте, монтаже и реконструкции технических  устройств. Для повышения эффективности РДС возможно применение метода модуляции тока  [4]. Модулирование  сварочного  тока  позволяет  решить  ряд технологических проблем,  в   частности задачу управления тепловой мощностью дуги при сварке или наплавке. Наплавка модулированным током по сравнению с обычным процессом дуговой наплавки имеет свои основные преимущества:-получение гарантированного химического состава наплавленного металла; повышаются механические свойства наплавленного металла (измельчается первичное зерно металла шва, уменьшается ликвация); контролируемая геометрия наплавляемых валиков (уменьшает затраты время на последующую механическую обработку); возможность снижения энергетических затрат (как следствие снижение себестоимости изделия) [1].  Метод сварки с периодически изменяемой  мощностью  дуги  впервые  предложен  в  СССР  в  1953  году Зайцевым М.П. для сварки тонколистовой стали с целью сокращения  тепловых потерь [6, 7]. Сущность  этого процесса состоит в том, что во время сварки ток дуги периодически увеличивается в импульсе  и уменьшается в паузе. На рисунке представлена эпюра тока  дуг и  поясняющая  этот  процесс.  Ток  импульса может превышать ток обычной стационарной (немодулированной) дуги в 1-2 раза, а в паузе ток дуги может быть уменьшен в 1,3-3 раза [2]. В периоды тока импульса расплавляется основная часть электродного и свариваемого металлов, а за последующий затем период паузы  происходит кристаллизация  большей  части сварочной ванны  [4].               Рис. Эпюра модулированного сварочного тока   Основными параметрами режима сварки  модулированным  током  является: ток  импульса Iи  ,  ток паузы Iп, время паузы tп, время импульса tи. Кроме основных параметров режима  сварки  введены дополнительные: глубина модуляции сварочного тока М=Iи/Iп, жесткость процесса G=tп/tи, частота следования  импульсов f = l/(tи+tп) . Сварка модулированным током преследует, главным образом, две технологические цели. Первая цель заключается в создании условий управляемого переноса электродного металла, стабилизации  процесса и уменьшении разбрызгивания, а вторая цель позволяет управлять скоростью и направлением кристаллизации металла сварочной ванны, оказывать термоциклическое воздействие на околошовную зону, создавать благоприятные условия для формирования шва в различных пространственных положениях [4, 5]. По сравнению с традиционными  способами  дуговой  сварки  сварка  модулированным  током  обладает следующими  преимуществами:  на (25...40)%  повышается  производительность  сварки  в   положениях, отличных от нижнего; облегчается выполнение корня шва, особенно при сварке на весу с зазором (2,5...3,5)мм, при этом происходит формирование качественного обратного валика и в большинстве случаев отпадает необходимость в остающихся подкладках, кольцах, специальных пастах; измельчается первичное зерно металла шва; улучшаются механические свойства сварных соединений; увеличивается диапазон регулирования режима сварки [2]; появляется возможность регулирования химического состава наплавленного металла шва; снижается  выгорание  легирующих  элементов   и снижается  образования аэрозолей [3]. ПРОБЛЕМЫ ГЕОЛОГИИ И ОСВОЕНИЯ НЕДР 950     В настоящее время ручная дуговая сварка модулированным током не используется в нефтегазовой промышленности для сварки трубопроводов. Необходимо довести оборудование до промышленного  образца, в силу того, что это достаточно эффективный способ, позволяющий повысить контроль и качество сварки в различных  пространственных положениях.   Литература  1. Валеев Д.А., Князьков А.Ф. Применение модуляции тока при автоматической сварке под флюсом // Сварочное производство. – Томск, № 2. – С.32 –  33. 2. Дудко Д.А., Сидорук В.С.,  Зацерковный С.А. Технология дуговой сварки с  модуляцией параметров   режима –Автоматическая сварка.  – 1991. –№12. 3. Дудко Д.А., Сидорук В.С., Зацерковный С.А. Зависимость химического состава металла шва  от  параметров режима ручной дуговой сварки модулированным током // Автоматическая сварка.  – 1989.  –  №2. 4. Ожиганов Е.А. Оценка качества сварки модулированным током конструкционных сталей методом акустической эмиссии в режиме реального времени // Вестник Кузбасского государственного технического  университета:  Общие и комплексные проблемы естественных и точных наук. – КузГТУ, 2012. – №6.    – С.109 – 111. 5. Князьков А.Ф. Ручная дуговая сварка модулированным током электродами с покрытием: доклад на XI междунар. науч.-практ. конф. «Современные техника и технологии СТТ 2005», 28.03-01.04.2005, Томск / А.Ф. Князьков, В.Л. Князьков, С.А.  Князьков. 6. А.с. 904934 СССР. Способ ручной дуговой сварки модулированным током / А.Ф.  Князьков,  А.Г.  Мазель,  Р.И. Дедюх [и др.].  – Опубл.  15.02.82,  Бюл №  6. 7. А.с. 113618 СССР. Способ электрдуговой сварки модулированным током / Р.И. Дедюх, А.Ф.  Князьков,  Н.А.  Азаров, А.Г. Мазель, –  Опубл.  30.12.1984,  Бюл. №  48.  ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПОДВОДНОГО ПЕРЕХОДА НА РЕКЕ ПАНИНСКИЙ ЕГАН МН «АЛЕКСАНДРОВСКОЕ-АНЖЕРО- СУДЖЕНСК» М. К. Се Научный руководитель, профессор  П. В. Бурков Национальный исследовательский Томский политехнический университет, г. Томск,  Россия  Магистральные и технологические трубопроводы, несмотря на внешнюю конструктивную простоту, принципиально отличаются от других сооружений сложной схемой действующих силовых факторов, следовательно, неопределенностью уровня напряженно – деформированного состояния, масштабностью и  т.п.  Повышение надежности трубопроводов становится актуальной проблемой на всех этапах: проектирования, сооружения и эксплуатации трубопроводных систем. Весьма важно установить адекватность поведения сооруженного трубопровода под действием эксплуатационных и внешних воздействий расчетной схеме, принятой в нормах и правилах, т.е. необходимо исследовать конструктивную надежность   трубопроводов. На первый план решения проблемы о надежности выдвигаются задачи расчета на прочность, устойчивость, долговечность. Для их решения необходимы: информация о нагрузках и воздействиях на трубопровод, анализ напряженно – деформированного состояния, что в итоге позволит сделать расчеты надежности и ресурса. В настоящее время интенсивное развитие получают численные методы, позволяющие значительно расширить класс и постановку решаемых задач за счет более полного учета реальных условий нагружения и свойств используемых материалов. Среди этих методов наибольшее распространение получил метод конечных элементов (МКЭ). К достоинствам МКЭ следует отнести и минимум требований к исходной информации, и оптимальную форму результатов. Учет температурного влияния и работы конструкции не вносит в реализацию метода принципиальных затруднений.  Рассматриваемый подводный переход магистрального нефтепровода «Александровское - Анжеро- Судженск» через р. Панинский Еган двухниточный - основная нитка диаметром 1220 мм и резервная нитка диаметром 1000 мм проложены в одном техническом коридоре. Расстояние между нитками нефтепровода на участке перехода составляет 50 м. Исследуется схема подъема участка трубопровода со следующими параметрами: наружный диметр 1220 мм, толщина стенки – 15,2 мм, длина –10 м. Трубопровод изготовлен из трубной стали 17Г1С. При определении надежности трубопроводов Западной Сибири необходимо проанализировать работоспособность подводных переходов нефтепровода. При этом требуется количественно оценить действие  сил на напряженно-деформированное состояние конструкции [1, 2]. Целью данной работы является изучение поведения трубопровода на подводном переходе, а также исследование его напряженно-деформированного состояния и оценка его  работоспособности.  Техническое состояние подводного перехода определяется по данным осмотров и обследований путем сопоставления этих данных с проектными и нормативными  требованиями. Основными факторами, определяющими техническое состояние перехода, являются: -  соответствие положения  трубопровода проектному; -  величина заглубления подводного газопровода в русле реки; -  достаточность и сохранность балластировки газопровода; -  целостность  антикоррозионной  изоляции трубопровода; 

Преимущества при использовании ручной дуговой сварки модулированным током

Преимущества при использовании ручной дуговой сварки модулированным током

Abstract

Similar works

Full text

Available Versions

RWTH Publications

Electronic archive of Tomsk Polytechnic University