Ansari, Junaid

Meshkova, Elena

Mähönen, Petri Heikki

Nasreddine, Jad

Riihijärvi, Janne

Publikationsserver der RWTH Aachen University

Estimating transmitter activity patterns: an empirical study in the indoor environment

Elena Meshkova

Junaid Ansari

Janne Riihijarvi

Jad Nasreddine

Petri Mahonen

Crossref

Estimating transmitter activity patterns: An empirical study in the indoor environment

RWTH Publications

Марр, Е. И.

Ерофеев, Н. А.

Electronic archive of Tomsk Polytechnic University

Том 209 1976И 3 В E С T И ЯТОМСКОГО ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВО ЛЮ Ц И И  И ОРДЕНА ТРУДОВОГОКРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО ИНСТИТУТА им. С. М. КИРОВАМ ОЛ И БД ЕН  И ВОЛЬФРАМ В ЛИТЫХ БЫ СТРОРЕЖ УЩ ИХСТАЛЯХЕ. И. МАРР, Н. А. ЕРОФЕЕВ(Представлена секцией металловедения и термической обработки металлов научно-технической конференции машиностроителей г. Томска 1967 г.)В данной работе исследовалось влияние молибдена, вольфрама и углерода на легированность фаз литых молибденовых и вольфрамомо­либденовых быстрорежущих сталей.С этой целью были отлиты группы сталей с различным содержанием углерода, в которых последовательно изменялось содержание молиб­дена. Состав сталей приведен в табл. 1.Т а б л и ц а  1№плавкиХимический состав, %С W Mo Cr V1 0,98 __ 2,52 3,80 2,562 1,04 — 6,43 4,18 2,633 0,96 — 8,57 3,88 2,484 1,05 — 10, / 7 4,01 2,555 1,28 — 2,37 4,20 2,686 1,30 — 6,17 3,72 2,587 1,27 — 8,30 3,40 2,50 -8 1,29 — 9,53 3,89 2,469 0,74 2,04 2,29 3,86 2,7010 0,75 2,06 6,86 3 ,84 2,70v И 0,72 1,90 8,30 3,80 2,5612 0,92 1,90 2,46 3,50 2,6113 0,91 1,95 6,50 3,46 2,5114 0,93 1,90 8,40 3,78 2,5115 '1,25 1,74 2,46 3,61 2,5616 1,25 1,90 6,72 3,40 2,5617 1,29 1,94 8,70 3 ,75 2,47Стали выплавлялись на высокочастотной установке. В процес­се отливки в кокиль образцы закаливались. Исследуемые стали в литом (закаленном) состоянии были подвергнуты карбидному анализу с ис-87пользованием электролита следующего состава: 100 мл соляной кислоты, 10 г тиосульфата натрия и 75 г хлористого калия на 1 л  воды.По данным карбидного анализа были построены кривые распре­деления молибдена между фазами молибденовых (рис. 1) и молибде­новольфрамовых (рис. 2) быстрорежущих сталей.ьLоCLО«О£ іг уи и.Ь ти* У I---Уи IIIIi% По 6 стапи.Рис. 1. Кривые распределения молибдена между фазами молибдено­вых быстрорежущих сталей.----------г --------- сталь с 1% С;сталь с 1,3% С.Рис. 2. Кривые распределения молибдена между фазами молибдено­вольфрамовых быстрорежущих сталей. - сталь с 0,75% С;_  сталь с 0,90% С;_____________ сталь с 1,25% С.Из анализа (рис. 1) следует, что кривые распределения молибдена между твердым раствором и карбидами пересекаются при различном содержании молибдена в стали. В сталях с содержанием углерода 1,0% кривые распределения пересекаются при 9,75% молибдена в стали, в сталях же с содержанием углерода 1 ,3% — при 6,6% молибдена в стали.88При содержании молибдена в стали меньше 9,75% с 1,0% углерода и 6,60% молибдена с 1,3% углерода кривые распределения молибдена в твердом растворе располагаются выше кривых распределения в кар­бидной фазе. Такое распределение молибдена можно назвать «благо­приятным» в том смысле, что при указанных условиях концентрация молибдена в твердом растворе больше, чем в карбидах, так как основные свойства быстрорежущей стали определяются составом твердого раство­ра, а не карбидной фазы.При содержании молибдена вышеуказанных количеств большая его часть уходит на образование карбидов, а меньшая растворяется в твердом растворе. Такое распределение молибдена между фазами быстрорежущей стали можно, считать «неблагоприятным».При указанном количестве (9,75% молибдена в стали при 1% угле­рода и 6,6% молибдена с 1,3% углерода) наступает равное распределе­ние молибдена между фазами закаленной молибденовой быстрорежу­щей стали.Из кривых распределения молибдена между фазами стали следует, что концентрация молибдена в твердом растворе, а также точки равного распределения молибдена в твердом растворе и карбидной фазе нахо­дятся в обратной зависимости от содержания углерода в стали.Сопоставление данных по распределению молибдена между фазами с теплостойкостью сталей (табл. 2) показывает, что в области «благо-Т а б л и ц а 2№Твердость в литом Теплостой­кость Кр58, 0C% карбидовХимический состав карбидов, %плавки состоянии,RCв литом состоянии W Mo1 • 59,0 615 5,47 — 16,562 61,0 625 7,30\32,293 62,5 580 9,70 — 39,664 55,0 —- 12,50 — 45,88f5 59,0 635 7,50 — 15,626 58,5 645 10,40 — 29,417 60,0- 650 11,80 — 36,678 60 ,0 655 14,05 , — 38,289 61,5 ' 610 4,95 11,50 12,9410 ' 62 ,0 580 8,00 11,60 26,8611 51 ,0 — 11,80 12,37 33,5312 60,0 625 6,60 12,84 15,2013 61, 0 610 9,50 10,86 28,5314 61,0 600 12,55 6,58 33,5115 52,0 635 8,20 11,50 14,7216 57,0 645 11,50 12,45 28,6617 6 0 ,0 640 14,10 12,37 35,05приятного» распределения находятся стали с. наивысшей теплостойко­стью. Такой является сталь с 6,5% молибдена при 1,0% углерода. При содержании молибдена в стали выше этого количества теплостойкость снижается, хотя легированносгь твердого раствора молибденом продол-89жает непрерывно расти. Последнее следует объяснить обеднением твер­дого раствора углеродом при дальнейшем повышении содержания мо­либдена в стали.При 10,77% молибдена и 1,0% углерода в стали происходит выкли­нивание Y-области за счет значительного обеднения твердого раствора углеродом.При более высоком содержании углерода в стали (1,3%) законо­мерности распределения молибдена между фазами остаются теми же самыми, как и при содержании углерода 1,0%, но теплостойкость непре­рывно возрастает с повышением содержания молибдена в стали. Это следует объяснить тем, что теплостойкость стали определяется не только содержанием легирующих элементов в твердом растворе, но и концент­рацией углерода в нем. В данных сталях с ростом карбидной фазы не происходит сильного обеднения твердого раствора углеродом, и поэто­му теплостойкость не снижается. Однако при более высоких содержаниях молибдена, чем в исследованных пределах, вполне воз­можно значительное обеднение твердого раствора углеродом и выкли­нивание Y-области. Последнее подтверждается ростом твердости в закаленном состоянии при повышении содержания молибдена в стали.Таким образом, более высокая теплостойкость сталей с содержани­ем углерода 1,3% при «неблагоприятном» распределении молибдена между фазами закаленной стали обеспечивается не только молибденом, но и высокой насыщенностью твердого раствора углеродом. Это указы­вает на особую роль углерода в повышении теплостойкости быстрорежу­щих сталей.Так как с повышением содержания углерода в стали легированность твердого раствора молибденом уменьшается, что следует из рис. 1, то одновременный рост теплостойкости стали и увеличение количества кар­бидной фазы следует объяснить разделением дополнительно вводимого * углерода на две части. Одна часть идет на образование первичных кар­бидов, увеличивая их количество, тем самым обедняя твердый раствор молибденом, а другая часть растворяется в аустените, повышая тепло­стойкость стали. Ho при высоком содержании углерода в быстрорежу­щей стали инструмент будет иметь низкую стойкость при резании из-за высокой хрупкости, вызванной сильной карбидной неоднородностью.Отсюда следует, что для рационального использования легирующе­го элемента и получения качественного режущего инструмента из быст­рорежущей стали, необходимо выбирать соотношение между содержани­ем углерода и легирующего элемента в области «благоприятного» рас­пределения его между фазами закаленной стали.На рис. 2 приведены кривые распределения молибдена между ф аза­ми закаленных молибденовольфрамовых сталей.Закономерности распределения молибдена между фазами сталей этих групп и влияние углерода на распределение молибдена остаются теми же, что и в молибденовых сталях. Однако введение вольфрама в сталь несколько снижает легированность твердого раствора молибде­ном и смещает точки равного распределения молибдена в область мейь- шего содержания молибдена в стали.Из данных карбидного анализа следует, что при непрерывном повы­шении содержания молибдена в стали легированность твердого раствора вольфрамом уменьшается, а содержание его в карбидной фазе повы­шается.Влияние повышения содержания молибдена в молибденовольфра- мовых сталях на красностойкость и другие свойства остаются теми же самыми, что и для молибденовых быстрорежущих сталей.90Выводы1. Установлено, что распределение молибдена между фазами зака­ленной стали зависит от содержания углерода и вольфрама в стали и может быть «благоприятным», «неблагоприятным» и равным.2. Концентрация молибдена и вольфрама в твердом растворе нахо­дится в обратной зависимости от содержания углерода в стали. При непрерывном повышении содержания углерода в стали теплостойкость возрастает, но качество режущего инструмента при таком условии может быть понижено за счет снижения прочности, вызванного силь­ной карбидной неоднородностью.3. В области «благоприятного» распределения молибдена между фазами быстрорежущей стали располагаются оптимальные соотношения между содержанием углерода и молибдена в стали, при которых полу­чается наиболее качественный инструмент при рациональном использо­вании молибдена как легирующего элемента.4. При повышении содержания молибдена в быстрорежущей стали происходит перераспределение углерода и вольфрама между твердым раствором и карбидной фазой. Твердый раствор обедняется этими эле­ментами, карбидная фаза обогащается ими.5. При повышении содержания углерода, вольфрама и молибдена в быстрорежущей стали количество карбидной фазы непрерывно растет.