Cartwright, Joe

Cypionka, Heribert

DeLange, Gert

Hübscher, Christian

Krijgsman, Wout

Robertson, Alastair

Suc, Jean-Pierre

Urai, János

de Lange, Gert

RWTH Publications

Capturing a salt giant – riser drilling perspectives for the Levantine basin

Цеханов, А. С.

Electronic archive of Tomsk Polytechnic University

Том 9іГ ”       "  1961И З В Е С Т И ЯТОМСКОГО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИПОЛИТЕХНИЧЕСКОГО ИНСТИТУТА имени С. М. КИРОВАВ Л И Я Н И Е  Н АГРУ ЗКИ  НА Э К О Н О М И Ч Н О С ТЬТ Е О Р ЕТИ Ч ЕС К О ГО  РА ЗО М КНУ ТО ГО  Ц И К Л А  К А Р Б Ю Р А Т О Р Н О Г ОД В И Г А Т Е Л ЯА. С. ЦЕХАНОВ(Представлено проф. докт. техн. наук В. К. Нечаевым)В предыдущей работе автора [3] было проведено исследование идеального цикла. Ho при этом анализе не принималось во внимание изменение состава рабочего тела по ходу цикла. Несколько более близким к действительному рабочему процессу будет так называемый теоретический разомкнутый цикл (фиг. 1), предложенный Лени­ным И. М. [2]. Ниже приводятся результаты исследования экономич­ности этого цикла в зависимости от нагрузки.Фиг. 1. Теоретический разомкнутый цикл карбю­раторного двигателя.В теоретическом разомкнутом цикле [2j ввиду отсутствия гид­равлических, а отсюда насосных и механических потерь среднее давление цикла (среднее индикаторное давление)/?/ является показа­телем нагрузки. Количественное регулирование осуществляется из-менением давления начала сжатия и оценивается коэффициентом на­полнения Tfc,. За рабочее тело принимаем бензино-воздушную смесь, . состав которой характеризуется коэффициентом избытка воздуха а и продукты сгорания ее; остаточные газы — реальные продукты сгорания.В расчетах за исходные данные приняты: топливо — автомобильный бензин среднего состава: C = 0,855; H-  0,145, Низшая теплотворная способность топлива /ТО =  10400 ккал \кг .  Давление и температура окружающей среды /Z0= I  кг/см2, 7о=288° абс. Давление и температура остаточных газов p r =  1 кг/см2, Tr =  1000° абс . Степень сжатия s =  5,26.Расчет цикла выполнен по методике Гриневецкого-Мазинга [Ij Параметры конца наполнения определялись по Ленину И. М. [2| с учетом расширения остаточных газов до давления впуска.Результаты расчета теоретического разомкнутого цикла (фиг. 1) сведены в таблицу.В этой таблице обозначено:Tir — температура остаточных газов, расширившихся до давления впуска;к г — показатель адиабаты расширения остаточных газов до давле­ния впуска;к и к2 — показатели адиабат сжатия и расширения;у — коэффициент молекулярного изменения;у — коэффициент остаточных газов;X — степень повышения давления.Зависимость индикаторного к.п.д. у\J разомкнутого теоретического цикла от нагрузки, согласно данным расчета, показана также на фиг. 2 . Из этого графика и таблицы следует, что снижение теоретического среднего индикаторного давления р [  при количественном регулиро­вании приводит к некоторому повышению теоретического индикатор-а« 4а зФиг. 2. Влияние среднего индикаторного давления теоретического цикла на индикаторный к.п.д. дросселируемого карбюраторного двигателя.ного к.п.д. y\J. Так, для рассматриваемых составов смеси с уменьшени­ем p f  с 12 до 2 кг/см2 повышается на 1 , 5 - 2 , 5 % .  С обогащением смеси от нормального состава а — 1 , 0  коэффициент у}[ резко снижает­ся из-за теоретической неполноты горения, но закономерности изме­нения у}[ для постоянных составов смеси как богатой, так и бедной, с изменением нагрузки одинаковы.С уменьшением количества бензино-воздушной смеси возрастает относительное содержание остаточных газов д, что вызывает умень-IкI i— j, о і -  7,0-L. I/ /— нР^СІЗ и Ptj-O fi PJiM 9*1.0аoc=e,g~  , і]I2  ' 4 , & ' a  w  ta грН П +* I см%Т а б л и ц а  8SR Расчетны е данны е т ео р ет и ч е ск о го  р азом к н утого  цикла, s^ 5 ,2 bTl'V К Tz Tb у1 X I ч 1кг [ К \I KnI I Ра Pr ' Pz Pb " !  ' Z7'7 =  0,81,000 1000 333 636 2805 1848 0,067 4,89 1,108 1,389 1,250 1,00 10,03 49,00 6,16 12,70 0,2920,767 947 341 650 2780 1838 0,088 4,73 1,107 0,331 1,388 1,250 0,80 8,08 38,17 4,80 9,78 0,2930,534 880 355 674 2740 1803 0,126 4,48 1,104 1,3.4 1,386 1,252 0,60 6,-00 26,90 3,37 6,82 0,2940,307 794 379 717 2640 1725 0,220 4,03 1,096 Г"-COCO 1,383 1,256 0,40 3,97 16,00 1,99 3,94 0,2950,197 737 403 757 2530 1640 0,343 3,63 1,087 1,340 T ,379 1,261 0,30 2,96 10,75 1,32 2,56 0,2997 .=  1 , 01,С00 1000 . 334 636 2970 2021 0,068 4,90 1,049 — 1,38? ! 1,231 1,00 10,00 49,00 6,38 13,11 0,3750,766 947 311 648 2950 2008 0,088 4,74 1,048 1,316 1,386 1,232 0,80 7,98 38,10 4,93 10,20 0,3760,534 884 355 673 2900 1963 0,126 4,51 1,047 1.318 1,384 1,234 0,60 5,97 26,95 3,47 7,02 0,3760,305 801 381 715 2790 1880 0,222 4,07 1,044 1,321 1,379 1,238 0,40 3,95 16,10 2,06 4,05 0,3800,195 745 406 756 2660 1774 0,346 3,65 1,039 1,323 1,374 1,243 0,30 2,94 10,73 1,36 2,61 0,383а =  1,21,000 1000 333 635 2720 1794 0,067 4,28 1,040 1,388 1,250 1,00 10,00 44,50 5,58 11,35 0,3900,766 948 341 648 2685 1768 0,088 4,14 1,039 1,322 1,387 1,251 0,80 8,00 34,40 4,31 8,69 6,3900,532 888 355 673 2635 1730 0,127 3,92 1,038 1,325 1,385 1,253 0,60 5,99 24,35 3,03 6,05 0,3910,308 796 377 710 2540 1660 0,220 3,58 1,036 1,328 1,381 0,256 0,40 3,96 14,72 1,83 3,53 0,3930,196 742 405 756 2425 1570 0,345 3,21 1,032 1,330 1,376 1,262 0,30 2,95 9,77 1,20 2,26 0,305% « * т • <* •шение тепла, приходящегося на единицу всего рабочего тела в ци­линдре (свежая смесь плюс остаточные газы), несмотря на постоянство состава свежей смеси, и приводит к снижению температуры конца сго­рания Tz и степени повышения давления X (фиг. 3). Снижение темпе­ратуры Tz с уменьшением рТ приводит к уменьшению теплоемкости газов и соответственно к повышению показателя адиабаты расширения к2. Показатель адиабаты сжатия к х наоборот при снижении рТ умень­шается. Это вызвано повышением теплоемкости рабочего тела на ли­нии сжатия ввиду роста доли остаточных газов по мере снижения р \ .  Ho изменение теплоемкости рабочего тела в процессе расширения оказывает большее влияние на экономичность цикла, чем теплоемкость в процессе сжатия. Снижение ее приводит к уменьшению тепла, вы­носимого газами из цилиндра, и к повышению экономичности теоре­тического цикла.Проведенное исследование теоретического разомкнутого цикла карбюраторного двигателя при количественном регулировании (соот-Фиг. 3. Зависимость температуры конца сгорания T2i степени повыше­ния давления А, показателей адиабат сжатия K 1 и расширения K 2  от теоре­тического среднего индикаторного давления p f .ветствуюіцем дросселированию) позволяет сделать следующие выводы»1. С уменьшением нагрузки теоретический индикаторный к.п.д. возрастает.2 . Температура конца сгорания и степень повышения давления с уменьшением нагрузки снижаются, несмотря на постоянство состава свежей смеси,, вследствие роста доли остаточных газов.3. С уменьшением нагрузки показатель адиабаты сжатия снижает­ся, а показатель адиабаты расширения растет.ЛИТЕРАТУРА1. M a з и н  г Е. К. Тепловой процесс двигателей внутреннего сгорания, ОНТИ, 1937.2. Л е н и н  И. М. Рабочие процессы и карбюрация в автомобильных двигателях, Машгиз, 1947.3. Ц е х а  н о в  А. С. Влияние нагрузки на термический к.п.д. карбюраторного дви­гателя (статья помещена в этом томе).