Материалы XIII Междунар. науч.-техн. конф. студентов, магистрантов и молодых ученых, Гомель, 25–26 апр. 2013 г

Basu, Samar

Byberg, Liisa

Langenskiöld, Sophie

Melhus, Håkan

Michaëlsson, Karl

Warensjö Lemming, Eva

Wolk, Alicja

PubMed

OBJECTIVE: To examine whether high milk consumption is associated with mortality and fractures in women and men. DESIGN: Cohort studies. SETTING: Three counties in central Sweden. PARTICIPANTS: Two large Swedish cohorts, one with 61 433 women (39-74 years at baseline 1987-90) and one with 45 339 men (45-79 years at baseline 1997), were administered food frequency questionnaires. The women responded to a second food frequency questionnaire in 1997. MAIN OUTCOME MEASURE: Multivariable survival models were applied to determine the association between milk consumption and time to mortality or fracture. RESULTS: During a mean follow-up of 20.1 years, 15 541 women died and 17 252 had a fracture, of whom 4259 had a hip fracture. In the male cohort with a mean follow-up of 11.2 years, 10 112 men died and 5066 had a fracture, with 1166 hip fracture cases. In women the adjusted mortality hazard ratio for three or more glasses of milk a day compared with less than one glass a day was 1.93 (95% confidence interval 1.80 to 2.06). For every glass of milk, the adjusted hazard ratio of all cause mortality was 1.15 (1.13 to 1.17) in women and 1.03 (1.01 to 1.04) in men. For every glass of milk in women no reduction was observed in fracture risk with higher milk consumption for any fracture (1.02, 1.00 to 1.04) or for hip fracture (1.09, 1.05 to 1.13). The corresponding adjusted hazard ratios in men were 1.01 (0.99 to 1.03) and 1.03 (0.99 to 1.07). In subsamples of two additional cohorts, one in males and one in females, a positive association was seen between milk intake and both urine 8-iso-PGF2α (a biomarker of oxidative stress) and serum interleukin 6 (a main inflammatory biomarker). CONCLUSIONS: High milk intake was associated with higher mortality in one cohort of women and in another cohort of men, and with higher fracture incidence in women. Given the observational study designs with the inherent possibility of residual confounding and reverse causation phenomena, a cautious interpretation of the results is recommended

Name not available

Milk intake and risk of mortality and fractures in women and men : cohort studies

Digitala Vetenskapliga Arkivet - Academic Archive On-line

Publikationer från Uppsala Universitet

Шельманова, Е. П.

Electronic Library Pavel Sukhoi State Technical University of Gomel (GSTU)

Cекция I. Машиностроение  56 2. Галахов, М. А. Расчет подшипниковых узлов / М. А. Галахов, А. Н. Бурмистров. – М. : Ма-шиностроение, 1988. – 272 с. 3. Перель, Л. Я. Подшипники качения: Расчет, проектирование и обслуживание опор : справоч-ник / Л. Я. Перель. – М. : Машиностроение, 1983. – 543 с. 4. Блехман, И. И. Вибрационная механика / И. И. Блехман. – М. : Физматлит, 1994. – 400 с. АНАЛИЗ ПРОЦЕССА САМОЗАТАЧИВАНИЯ НОЖЕЙ ИЗМЕЛЬЧАЮЩЕГО БАРАБАНА КОРМОУБОРОЧНОГО КОМБАЙНА Е. П. Шельманова Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. Сухого», Беларусь Научный руководитель В. Б. Попов  Кормоуборочный комбайн выполняет скашивание растений, подбор, измельче-ние растений и др. Измельчение – главная и наиболее энергоемкая операция. Из-мельчающие барабаны имеют плоские ножи с плоскими подножевыми пластинами. Способность лезвия разделять растительный материал на части путем передачи ему через режущую кромку усилий, приложенных к ножу, называется его режущей спо-собностью, которая меняется в процессе его использования, так как вследствие из-носа меняется острота лезвия и угол его заточки. Существует ряд технических меро-приятий по повышению износостойкости и долговечности режущих элементов: 1. Выбор рациональных, с точки зрения износа, конструктивных геометрических параметров режущего элемента, таких как величина угла заточки, местоположение и величина дополнительной фаски у лезвия, величина угла скольжения лезвия. 2. Выбор оптимальных параметров режима резания, таких как скорость резания, толщина перерезаемого слоя материала, интенсивность предварительного (перед ре-занием) уплотнения материала. 3. Применение износостойких материалов для ножей, а также нанесение изно-состойких покрытий с твердостью 58–62 HRC [3]. Только комплексное использование всех возможностей, которые позволяет осу-ществить каждая из указанных групп мероприятий, может дать наибольший эффект. Все возможные методы направлены на повышение износостойкости и долговечности режущих элементов, а именно – достижение самозатачиваемости лезвий. Самозатачи-ваемость – это свойство лезвия, обеспечивающее сохранение им в процессе износа его первоначального рационального профиля или, точнее, таких параметров, как острота и угол заточки. Такое свойство может быть достигнуто, если удовлетворяются усло-вия равного темпа (скорости) изнашивания сильно нагруженной и менее нагруженной частей лезвия. Удовлетворение указанного условия обеспечивается изготовлением ножей из материалов, слои которых различно противостоят изнашиванию, что позво-ляет располагать их в лезвии соответственно износному действию процесса резания. Решение указанной задачи возможно при знании характера взаимодействия лезвия с материалом и закономерностей его изнашивания в процессе резания. В двухслойном лезвии режущий слой обеспечивает остроту и износостойкость резца, поэтому он должен иметь достаточно малую толщину при высокой износостойкости материала. Несущий слой должен иметь такие размеры и свойства материала, чтобы, обеспечи-вая прочность резца, изнашиваться одновременно с режущим слоем, не утолщая лез-вие и не оголяя чрезмерно режущий слой [1]. Cекция I. Машиностроение  57Известно, что явление самозатачивания возможно только в определенном диа-пазоне соотношений твердостей слоев: HB1/НВ2 = 2,6–2,9. В случае уменьшения это-го соотношения происходит затупление лезвия, а при его превышении – заострение, что приводит в конце концов к поломке кромки (рис. 1) [1]. Для получения эффекта самозатачивания необходимо определенное соотношение линейного износа по кромке и фаске лезвия для того, чтобы форма естественного износа совпадала с из-начальной формой лезвия. Образование устойчивой формы естественного износа приводит не только к уменьшению скорости и интенсивности изнашивания, но и к снижению энергетических затрат на трение [1].        а)      б)   в) Рис. 1. Возможные варианты изнашивания лезвий: а – затупление; б – самозатачивание; в – самозаострение Профиль лезвия в поперечном сечении (рис. 2) имеет фаски А и В и режущую кромку С. Изменение профиля в процессе работы лезвия обусловлено характером и скоростью износа каждой из его фасок и режущей кромки.  Рис. 2. Схема кромки лезвия Поскольку лезвие имеет одностороннюю заточку, то сила резания не совпадает с направлением биссектрисы угла заточки. При этом поверхность С кромки изнаши-вается интенсивнее, чем фаска В, и тем более чем фаска А. Обозначим ,AV  ,BV  CV  – скорости линейного изнашивания по граням А, В и фаске С. При условии нормаль-ного резания лезвие изнашивается несимметрично относительно биссектрисы угла заточки. В таком случае условие изнашивания выражается неравенством [1] CV  > BV  > ,AV  при этом лезвие приобретает форму, показанную на рис. 3, а. Cекция I. Машиностроение  58  а)        б)    в)        г) Рис. 3. Схемы изнашивания лезвий: а – при условии нормального резания; б – в результате трения; в – при повышении изнашивающего свойства; г – при нанесении износостойкого покрытия В кормоуборочном комбайне лезвия работают в паре с противорежущим эле-ментом. К материалу противорежущего элемента предъявляются такие же высокие требования по износостойкости, как и к ножу. При изнашивании следует учитывать износ в результате трения о противорежущий элемент (со стороны кромки А). В данном случае условие изнашивания выражается неравенством AV  > CV  > BV  [2]. Форма лезвия показана на рис. 3, б. Повышением изнашивающего свойства противо-режущего элемента можно добиться увеличения скорости изнашивания по фаске А. Форма ножа, изношенного таким образом, показана на рис. 3, в. То же можно на-блюдать в случае нанесения износостойкого покрытия на фаску В (рис. 3, г). Именно так изнашиваются самозатачивающиеся лезвия, работающие в паре с противорежу-щим элементом. Используя трение соответствующих поверхностей лезвия о проти-ворежущие элементы, можно управлять скоростью их изнашивания и тем самым влиять на изменение формы лезвия в процессе его работы. Таким образом, управляя скоростью изнашивания различных поверхностей лезвия (А, В, С на рис. 2), можно обеспечить его самозатачивание. Позиция б на рис. 3 показывает использование в практике (лезвия сегмента режущего аппарата комбайна) эффекта самозатачивания лезвия о противорежущую пластину [1]. Аналитическое определение эффекта самозатачивания. Соотношение нормаль-ного давления по кромке к нормальному давлению по фаске будет являться услови-ем самозатачивания [2]. Представляет интерес получение уравнения самозатачива-ния в общем виде для любого (однослойного или двухслойного) лезвия. Для этого рассмотрим схему, изображенную на рис. 4. Предположим, что а – первоначальный профиль лезвия, a b – профиль самозатачивающегося лезвия спустя некоторое время работы с износом по всем граням и по кромке. Тогда точка а1 переходит в точку b1, а вектор перемещения показывает направление движения одноименных точек про-филя лезвия. Приняв, что смещение профиля произошло за единицу времени, можно считать, что векторы скоростей линейного изнашивания ,AV  ,BV  CV  будут равны линейным износам ΔА, ΔВ и ΔС. Cекция I. Машиностроение  59 Рис. 4. Схема изнашивания самозатачивающегося лезвия После преобразования условия )tg/()cos/(sin β++β=β BCAB VVVV  для прямо-угольного треугольника mla1  получим уравнение самозатачивания в общем виде:  .sincos β=+β CFB VVV  Оно справедливо как для однослойного, так и для многослойного лезвия. Л и т е р а т у р а  1. Резник, Н. Е. Теория резания лезвием и основы расчета режущих аппаратов / Н. Е. Резник. – М. : Машиностроение, 1975. – 311 с. 2. Бареян, А. Г. Получение эффекта самозатачивания / А. Г. Бареян // Тракторы и с./х. маши-ны. – 2005. – № 12. – С. 23–24. 3. Основные требования к износостойкости режущих элементов кормоуборочных комбайнов / А. А. Дюжев [и др.] // С.-х. машины для уборки зерновых культур кормов и корнеклубне-плодов. Состояние, тенденции и направления развития : сб. докл. междунар. науч.-практ. конф., Гомель, 22–23 марта 2004 г. – Гомель, 2007. – С. 57–64. 4. Измельчающие аппараты современных кормоуборочных комбайнов / М. И. Белов [и др.] // Тракторы и с.-х. машины. – 2012. – № 3. – С. 43–50. АНАЛИЗ СИСТЕМЫ СЕПАРАЦИИ ЗЕРНОУБОРОЧНОГО КОМБАЙНА КЗС-10К В. А. Ляхнович Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. Сухого», Беларусь Научный руководитель В. Ф. Хиженок Из рабочих органов зерноуборочного комбайна наиболее производительными являются мотовило и режущий аппарат. Cекундная подача (пропускная способ-ность) и, следовательно, производительность молотильного аппарата зависят от параметров и режимов работы и системы очистки. Если любой из этих рабочих ор-ганов будет перегружен, то технологический процесс не будет выполняться ком-байном в соответствии с агротехническими требованиями. Анализируя систему сепарации зерноуборочного комбайна КЗС-10К (рис. 1) можно сделать вывод о том, что пропускная способность соломотряса, в свою оче-редь, зависит от площади соломотряса и интенсивности его воздействия на солому путем вспушивания, и тем самым увеличения просеивания зерна через соломистый ворох. Пропускная способность комбайна КЗС-10К составляет порядка 10 кг/с, про-