Rund ein Drittel (2.529 PJ) der in Deutschland verwendeten Endenergie wird von der Industrie genutzt. Es gibt viele Industriebereiche in denen die Prozessluftaufbereitung eine wichtige Rolle spielt. Beispielhaft ist die Lebensmittel-, die Pharma- und die Halbleiterindustrie zu nennen. In all diesen Bereichen wird Luft mit bestimmten Konditionen benötigt, um Produkte präzise und unter Einhaltung aller Auflagen herstellen zu können. Die Luftaufbereitung ist meist mit einem großen Energieaufwand verbunden. Hierzu ist es erforderlich, Prozesswärme und/oder Prozesskälte zur Verfügung zu haben.The following report informs about a specific treatment of process air in a pharmaceutical company. The air conditioning process is done with the help of an adsorption wheel. During the STAR1 pilot project, the air conditioning system has been extended to support the drying process of the adsorption wheel by using solar heat. A special vacuum-air-collector system has been installed and analyzed during a monitoring process

Bollin, Elmar

Bruder, Clemens

Hochschulschriftenserver der Hochschule Offenburg

59Solar technologies applied for air dehu-midification processes in pharmaceuti-cal industriesAbstractThe following report informs about aspecific treatment of process air in apharmaceutical company. The air condi-tioning process is done with the help ofan adsorption wheel. During the STAR1pilot project, the air conditioning systemhas been extended to support the dryingprocess of the adsorption wheel by usingsolar heat. A special vacuum-air-collec-tor system has been installed and analy-zed during a monitoring process.EinleitungRund ein Drittel (2.529 PJ) der inDeutschland verwendeten Endenergiewird von der Industrie genutzt. [1]Es gibt viele Industriebereiche in denendie Prozessluftaufbereitung eine wich-tige Rolle spielt. Beispielhaft ist die Le-bensmittel-, die Pharma- und die Halb-leiterindustrie zu nennen. In all diesenBereichen wird Luft mit bestimmtenKonditionen benötigt, um Produkte prä-zise und unter Einhaltung aller Auflagenherstellen zu können. Die Luftaufberei-tung ist meist mit einem großen Energie-aufwand verbunden. Hierzu ist es erfor-derlich, Prozesswärme und/oder Pro-zesskälte zur Verfügung zu haben.In Abbildung 3.2-1 ist die Aufteilung desEndenergieverbrauchs nach Anwen-dungsbereichen in der deutschen Indus-trie des Jahres 2008 dargestellt.Im Jahr 2008 wurden in Deutschlandrund 1.617 Petajoule (PJ) Endenergie fürdie Erzeugung von Prozesswärme benö-tigt. Dies sind rund 64 % des gesamtenEndenergieverbrauchs in der Industrie.Die Aufteilung der Energieträger zurProzesswärmeerzeugung ist in Abbil-dung 3.2-2 dargestellt. Die Erzeugungder gesamten Prozesswärme erfolgtebisher nur zu 5 % (79,5 PJ) durch erneu-erbare Energieträger. Der größte Anteilvon rund 46 % (735,6 PJ) wurde bisherProf. Dipl.-Ing. Elmar BollinClemens Bruder B. Sc.3.2 Solare Prozesswärme beiLufttrocknungsprozessen in derPharmaindustriedurch den Energieträger Gas gedeckt.Um eine nachhaltige Energiewirtschaftzu betreiben, gilt es, sukzessive den er-neuerbaren Anteil an Energieträgernauch bei der Erzeugung von Prozesswär-me zu steigern. Um dieses Ziel zu errei-chen, bedarf es neue Wege zu beschrei-ten. Meist beginnt dies mit der Erstellungvon Pilotanlagen, die in einem betriebs-begleitenden Monitoringprozess analy-siert und optimiert werden.Prozessluftaufbereitung mitAdsorptionsrädernEinAdsorptionstrocknungsrad oder auchSorptionsrad genannt, rotiert zwischenzwei getrennten Luftkreisläufen. DemTrocknungskreislauf (1) und dem Rege-nerationskreislauf (2). In Abbildung 3.2-3 ist das Prinzip des Adsorptionstrock-ners mit seinen Luftströmen dargestellt.Mit Adsorptionsrädern kann die Prozess-luft auf einen sehr niedrigenWassergehaltvon 1 g/kg tr. Luft entfeuchtet werden.Trocknungskreislauf (Sorption)Die zu trocknende Prozessluft wirddurch einen Ventilator in den Sorptions-trockner, bestehend aus einem Sorpti-onsrad, geleitet. Während des Durch-strömens des Sorptionsrads gibt dieAbb. 3.2-1: Endenergieverbrauch in derdeutschen Industrie (Jahr 2008). Aufteilungnach Anwendungsbereichen. Angaben in Pe-tajoule (PJ) [1]Abb. 3.2-2: Endenergieverbrauch inDeutschland (Jahr 2008) zur Erzeugung vonProzesswärme in der Industrie. Aufteilungnach Energieträgern. Angaben in Petajoule(PJ) [1]Abb. 3.2-3: Prinzip einesSorptionstrockners. Grafikdes Herstellers Munters [2]60Prozessluft ihre „Feuchtigkeit“ ab. DasSorptionstrocknungsrad ist mit einer wa-benförmigen Struktur aufgebaut. Es be-steht aus zahlreichen axial verlaufendenKanälen, durch die die Luft (Prozessluftund Regenerationsluft) strömen kann.Als Sorptionsmedium wird häufig Silica-gel oder Zeolith eingesetzt. Es befindetsich auf der wabenähnlichen Struktur.Durch den Strukturaufbau wird eine au-ßerordentlich große Fläche für die Anla-gerung (Adsorption) von Feuchtigkeit imRotor erzeugt.Das Sorptionsmedium zeigt seinen Vor-teil in der großen chemischen Stabilitätund dem großen hygroskopischen Ver-halten. So wird erreicht, dass sich Was-ser am Sorptionsmedium anreichernkann und zugleich sichergestellt, dassdie Anreicherung von Wasser/Wasser-dampf keine Zerstörung des Rotors zurFolge hat. Dabei ist die Beladung desSorptionsmediums mit Wasser abhängigvon der Wasserdampfkonzentration derLuft und der Temperatur.Bei der Adsorption von Wasser wird Ad-sorptionswärme freigesetzt. Diese setztsich aus der Kondensationswärme undder Bindungswärme zusammen. DieseWärmeerzeugung hat zum Nachteil,dass sich die Temperatur der zu ent-feuchtenden Prozessluft erhöht. Meistwird deshalb anschließend eine Kühlein-heit zum Nachkühlen der Luft benötigt.Durch die kontinuierliche Rotation desRads wird das mit Wasser beladene Ad-sorptionsmedium auf die Regenerations-seite transportiert.Regenerationskreislauf (Desorption)Auf der Regenerationsseite wird heißeLuft mit einem Ventilator durch das mitFeuchtigkeit beladene Sorptionsrad ge-leitet. Die Temperatur der Regenerations-luft liegt je nach Anwendungsfall im Be-reich zwischen 100 °C und 140 °C.Aufgrund der hohen Temperaturen findetAbb. 3.2-4: Vereinfachtes Schema der Prozesslufttrocknung mit einem Adsorptionsrotor. Regene-rationskreislauf oben, Trocknungskreislauf unten. Einsatz eines Dampferhitzers (EH) zur Erwär-mung der RegenerationsluftAbb. 3.2-5: Vakuumröhrenluftkollektorfeld der STAR1-Pilotanlage in Freiburg. Kollektoren des Typs Sun-Storm der Kollektorfabrik GmbH & Co. KG. DieKollektoren sind horizontal (0°) auf dem Dach ausgerichtet. Die außenliegenden Luftkanäle sind isolierteineVerdampfung des anhaftendenWas-sers statt. Mit der Regenerationsluft wirdder Wasserdampf aus dem Sorptionsradabtransportiert. Das Sorptionsmedium istnun wieder regeneriert und kann ineinem weiteren Zyklus erneut Feuchtig-keit aus der Prozessluft aufnehmen.Die hohen Regenerationslufttempera-turen verursachen eine starke Erwär-mung des Sorptionsrads. Die kontinuier-liche Rotation des Rades führt zu einemWärmetransport auf die Prozessluftseite.Diese Art der Wärme wird in der Lüf-tungstechnik auch oft mit „Schleppwär-me“ bezeichnet. Leider hat diese ungün-stigeProzesslufterwärmungdenNachteil,dass meist eine Nachkühleinheit (sieheAbbildung 3.2-4) benötigt wird.Energiequelle für die RegenerationsluftFür die Aufheizung der Regenerationsluftauf die hohe Regenerationstemperaturwird Wärme benötigt. In Abbildung 3.2-4 ist ein vereinfachtes Schema der Pro-zesslufttrocknung dargestellt. In dieserAbbildung ist die Wärmequelle zur Erhit-zung der Regenerationsluft mit einer grü-nen Strichlinie hervorgehoben. Für dieWärmebereitstellung werden oft Elektro-,Dampf-, Heißwasser- oder Gaserhitzereingesetzt. Die Wahl des Heizmediumshängt sehr von der Entfeuchtungsintensi-tät und den Gegebenheiten vor Ort ab.Bisher sind nur wenige Fälle bekannt,bei denen die Trocknungsenergie solar-gestützt erzeugt wird. Die Problematikliegt bei den Systemgrenzen. Für die Re-generation wird, wie bereits erwähnt,kontinuierlich eine hohe Regenerations-lufttemperatur benötigt. Meist steht wäh-rend der Betriebszeit nicht kontinuier-lich Solarenergie zur Verfügung. So sindSysteme mit zwischengeschaltetemSpeicher nötig. Die meisten solarge-stützten Systeme werden mit einem flüs-sigen Medium (Wasser Glykol) betrie-ben. Um letztlich die Regenerationslufterhitzen zu können, wird ein Wärme-übertrager zwischen flüssigem Mediumund Luft benötigt. Leider sind Systememit Speicher und Wärmeübertrager im-mer mit zusätzlichen Investitionen undthermischenVerlusten verbunden.Mit einem direkten solarthermischenLuftsystem ist es möglich, ein speicher-loses System aufzubauen und die ther-mischen Übertragungsverluste auf ein61Minimum zu reduzieren. In Abbil-dung 3.2-5 ist das Kollektorfeld derSTAR1-Anlage abgebildet. Zur Anwen-dung kommt ein Vakuumröhrenluftkol-lektorsystem.Solare LufterhitzungVakuumröhrenluftkollektorenEin Kollektorfeld besteht aus einem zen-tralen gedämmten Aluminium-Profil(Abbildung 3.2-6).In diesem befinden sich der Lufteinlassund ein durch eine Trennwand sepa-rierter Luftauslass. Die Vakuumröhrensind mit einem innenliegenden Alumini-umrohr durch das zentrale Aluminium-profil miteinander verbunden. So be-steht dieVerbindung von der Einlassseitezur Auslassseite. Jede Vakuumröhre be-steht aus zwei Borosilikatglasröhren mithohen chemischen und schlagresis-tenten Eigenschaften. Die Außenseiteder innenliegenden Glasröhre ist mit ei-ner strahlungsabsorbierenden Beschich-tung versehen. Zwischen Innenrohr undAußenrohr liegt ein Vakuum vor. DiesesVakuum verhindert jeglichen Wärme-verlust (Wärmeleitung und Wärmekon-vektion) vom inneren Rohr zum äußerenRohr. Die Erwärmung der Luft geschiehtfolgendermaßen: Vom Lufteinlass strömtLuft in die erste Vakuumröhre und wirddort durch auftreffende Solarstrahlungerhitzt. Anschließend fließt die warmeLuft durch das Aluminiumrohr auf dieAuslassseite und wird dort zum zweitenMal in derVakuumröhre erhitzt. Die hei-ße Luft strömt danach zumAuslass.VomAuslass strömt die heiße Luft auf di-rektemWeg zum Adsorptionsrad.STAR1-ProjektIm STAR1-Projekt wurde das bestehen-de Trocknungssystem mit einem Va-kuumröhrensolarluftkollektorsystem er-weitert. Der erste Schritt war dieDurchführung einer Machbarkeitsanaly-se. Aus der Bestandsaufnahme gingendie Systemgrenzen hervor. Für die Rege-neration wird ein Regenerationsluft-strom von rund 1.500 m³/h benötigt. Diesolar erzeugten Temperaturen müssenim Bereich von 120 °C liegen. Die be-nötigte thermische Leistung für die Re-generation beträgt 50 kW. Mit einer spe-zifischen Einstrahlung von G = 1000 W/m² und einem Kollektorwirkungsgradvon rund 56 % ergibt sich eine benötigteAperturfläche von rund 89 m².Aufgrund der örtlichen Gegebenheitenwurde das Kollektorsystem folgender-maßen dimensioniert:• 14 Sun-Storm-Kollektoreinheiten (mitjeweils 50Vakuumkollektorröhren)• 2 parallele Stränge mit jeweils 7 Sun-Storm-Einheiten in Reihe• Bruttokollektorfläche von 129 m²• Aperturfläche von rund 77 m²• Kollektorausrichtung horizontalDas Kollektorsystem (Abbildung 3.2-5)besticht durch seine große Fläche undseine horizontal angeordneten Kollek-toren. Das Arbeitsmedium Luft hat einegeringere Wärmekapazität und Dichteals Wasser, sodass ein großer Luftvolu-menstrom von 19,5 m³/h/m²-Kollektorfläche benötigt wird, um dieLeistung abzuführen. Die Kollektortech-nik ermöglicht eine einfache horizonta-le Installation und eine einfache Auf-ständerung der Kollektoren.In Abbildung 3.2-7 ist das erweiterte An-lagenschema des Trocknungsprozessesdargestellt. Die Kollektoranlage wurde di-rekt in den Regenerationsluftstrom inte-griert. Aus dem Schema geht hervor, dasses ein direktes speicherloses System ohneseparierten Solarkreislauf mit Wärme-übertrager ist. Für die Integration, Rege-lung, Sicherheit sowie das spätere be-triebsbegleitendeAnlagenmonitoring sindzusätzliche Sensoren (Temperatur, Volu-Abb. 3.2-6: Schema Vakuumröhrenluftkollektorfeld des Unternehmens Kollektorfabrik GmbH &Co. KGAbb. 3.2-7: Schema der STAR1-Pilotanlage zur solargestützten Prozesslufttrocknung. Schema ent-hält die Sensorik des Monitorings, die Sicherheitsvorrichtung „Spülausgang“, die Absorptions-trocknererweiterung Bypass und die Klappen zum Wechseln der Betriebsart62menstrom, Druck, Strahlung) und motori-sierte Klappen installiert worden. DasMesssystem ermöglichte es, ein detail-liertes Prozessmonitoring durchzuführen.Betriebsweise der SolaranlageDas Kollektorsystem wird nur bei güns-tigen Konditionen dem Regenerations-betrieb hinzugeschaltet. Das Startsignalwird über eine Hystereseabfrage mitEinbeziehung der Sensoren „TRC6“(Kollektoraustrittstemperatur) und„TRC1“ (Eintrittstemperatur Regenerati-onsluft) generiert. Liegen aufgrund derAbfrage günstige Konditionen vor, be-ginnt aus Sicherheitsgründen eine10-minütige Spülung des Kollektors. Luftwird über die Klappe D4 in die Umge-bung abgegeben.Anschließend erfolgt durch Klappenum-schaltung die Integration des Kollektor-kreislaufs in den Regenerationsprozessdes Adsorptionsrads.Die Regenerationsluft wird primär überden Kollektorkreislauf erhitzt. Falls dasbenötigte Temperaturniveau noch nichterreicht ist, wird zusätzlich über die se-kundäre Wärmequelle Dampferhitzernacherhitzt. So wird immer sicherge-stellt, dass die Mindesttemperatur zurRegeneration erreicht wird.Typische TemperaturniveausUnter sehr guten Solarbedingungen wer-den bei dieser Anlage Lufttemperaturenam Kollektoraustritt von bis zu 150 °Cerreicht. Die Messungen haben gezeigt,dass auch bei ungünstigen Bedingungenmit hohem diffusem StrahlungsanteilKollektortemperaturen im Bereich von80 °C bis 90 °C erzielt werden. Die zuerreichende Regenerationslufttempera-turen am Adsorptionsrad liegen bei die-ser Anlage im Temperaturband von100 °C bis 120 °C. Von Luftaustritt amKollektor zu Lufteintritt am Adsorptions-rad liegt eine lange Luftkanalstrecke vor.Trotz isoliertem Kanal liegt aufgrundeines Wärmetransports an die Umge-bung eine „ungewollte“ Abkühlung dersolarerzeugten Lufttemperatur vor. Den-noch wird mit diesem System die benö-tigte Regenerationstemperatur am Ad-sorptionsrad erreicht.Regelung der ProzessluftentfeuchtungDie Solltemperatur der Prozessluft liegtbei 17 °C, die relative Sollfeuchte derProzessluft liegt bei 15 %. Mit dem Dop-Abb. 3.2-8:Wärmeleistung des Solarsystems, Monat Mai 2011 (Carpet-Plot): Tag auf der x-Achse,Stunden auf der y-Achse, Leistungswerte farbig kodiert (0 kW blau, 70 kW rosa). Solarer Systemer-trag im Mai 2011 bei 7.768 kWhpelsensor „TRC/MRC2“ wird der Ist-Zu-stand (rel. Feuchte und Temperatur) dergetrockneten Prozessluft erfasst.Die Regenerationstemperatur hat di-rekten Einfluss auf die Entfeuchtungslei-stung des Adsorptionsrads. Bisherigwurde die Feuchte der Prozessluft dyna-misch durch Reduktion oder Erhöhungder Wärmezufuhr am Dampferhitzer ge-regelt. Um eine Unterschreitung derSollwertfeuchte und eine Überschrei-tung der Sollwerttemperatur (Schlepp-wärme) zu vermeiden, muss somit aufder Regenerationsseite eine sollwertab-hängige Wärmemenge zur Desorptiondes Adsorptionsrads eingesetzt werden.Mit der Systemerweiterung musste auchdie Regelung verändert werden. Die zu-sätzliche solare Wärmequelle verändertaufgrund der Regelbarkeit und Regelstre-cke die Dynamik des Systems stark. Dieeingespeiste Wärmemenge der solarenWärmequelle kann ohne weiteres nichtdynamisch reduziert werden. Deshalbwurde auf der Prozessluftseite eine By-passklappe (siehe Abbildung 3.2-7) zur„Umgehung“ des Adsorptionsrads instal-liert. Ist nun die Prozessluft zu trockenoder die Prozesslufttemperatur zu hoch,wird die Bypassklappe geöffnet undfeuchte, kühle Luft beigemischt, um denSollwert der Prozessluft zu erreichen. DesWeiteren bestehen der alte Regelkreis zurReduktion der eingespeisten Wärmemen-ge am Dampferhitzer und erstmals eineRegelung des Kollektorluftvolumen-stroms. Diese Erweiterungen führen dazu,dass der Sollwert der Prozessluft jederzeiteingehalten werden kann.Ziel des MonitoringsDas Hauptaugenmerk des sechsmona-tigen Monitorings lag auf der Datener-fassung und Optimierung des Kollektor-betriebs, um eine störungsfreie undenergieeffiziente Prozesslufttrocknungleisten zu können. Die Pilotanlage wur-de für den Kunden im Detail bewertet,so konnten die Vorteile und Nachteilefestgehalten werden. Diese Erkenntnissehelfen bei weiteren vorgesehenen Vaku-umkollektoranlagen, weitestgehend ei-nen optimierten Systemaufbau zu erhal-ten. Um die Vermarktung solchnachhaltiger Systeme voranzubringen,führt kein Weg an fundierten Messdatenvorbei. Denn ohne reale Messdatenkann die Bedeutsamkeit solch eines Sys-tems nicht belegt werden.Ausgewählte MonitoringergebnisseFür die Bewertung des solaren Ertragsgilt es, die Betriebszeiten zu erwähnen.Die Adsorptionstrocknungsanlage isttäglich 16 Stunden in Betrieb (von6:00 Uhr bis 22:00 Uhr).In Abbildung 3.2-8 ist der Verlauf derWärmeleistung des Solarsystems für denMonat Mai 2011 dargestellt. In der Spit-ze wurde eine thermische Leistung vonrund 70 kW erzeugt. In Abbildung 3.2-9ist das „negative Abbild“ der solarenWärmeleistung, der Wärmeleistungsver-lauf des Dampferhitzers dargestellt. DieGrafiken verdeutlichen, sobald unzurei-chend solare Trocknungsleistung vor-handen ist, wird der Dampferhitzer hin-zugeschaltet.In Abbildung 3.2-10 sind die gemes-senen Energieflüsse des gesamten Moni-toringzeitraums in einem Sankeydia-gramm dargestellt. Über den Zeitraumvon April bis einschließlich September2011 lag eine eingestrahlte Solarenergievon 70176 kWh vor. Hiervon wurde mitdem Vakuumkollektorsystem eine Pro-63Abb. 3.2-10: Energieflüsse der Pilotanlage im Sankeydiagramm. Energiedaten von April bis ein-schließlich September 2011Abb. 3.2-9:Wärmeleistung des Dampferhitzers, Monat Mai 2011 (Carpet-Plot): Tag auf der x-Ach-se, Stunden auf der y-Achse, Leistungswerte farbig kodiert (0 kW blau, 40 kW rosa). WärmeeintragDampferhitzer im Mai 2011 bei 7445 kWhAbb. 3.2-11: Monitoring-Kennzahlen derSTAR1-Pilotanalge 2011 (April bis Septem-ber). Prognostizierte Werte grau hinterlegt.(Januar bis März und Oktober bis Dezem-ber)gelbe Säulen = solare Einstrahlung auf dasKollektorfeld,dunkelblaue Säulen = Stromverbrauch,hellblaue Säulen = Stromverbrauch des Ven-tilators,rote Säulen = eingebrachte WärmeenergieDampferhitzer,braune Kurve = Nutzungsgrad,blaue Kurve = solarer Deckungsanteilzesswärme von rund 45.853 kWh gene-riert. Abzüglich der Transportverlustewurde ein solarer Systemertrag von39.632 kWh zur Regeneration des Ad-sorptionsrads erzielt. Dies entsprichteinem beachtlichen solaren Nutzungs-grad von 56,5% und einem spezifischenSolarertrag von 514 kWh/m² über densechsmonatigen Monitoringzeitraum.Mit dem Dampferhitzer wurde über dengesamten Monitoringzeitraum eine Wär-memenge von rund 50.944 kWh einge-speist. Insgesamt wurden 90.576 kWhthermische Energie zur Regenerationdes Adsorptionsrads verwendet. Ausdem anteilsrelevanten solaren Systemer-trag resultiert ein solarer Deckungsanteilvon 43,8 %.In Abbildung 3.2-11 sind die Energief-lüsse der einzelnen Monate dargestellt.Im Jahr 2011 stach der Monat Mai mitseinen hervorragenden solaren Bedin-gungen hervor. Dort wurde ein solarerDeckungsanteil von 51 % erzielt. ImMonat September war ein größerer An-teil an diffuser Strahlung vorhanden. DieMessergebnisse zeigen dort einen über-durchschnittlich hohen solaren Nut-zungsgrad von rund 64 %. Auch bei ho-hem diffusem Strahlungsanteil wird mitdiesem Typ Kollektoren ein hoher so-larer Systemertrag erzielt.Zusammenfassung und AusblickDiese Pilotanlage hat gezeigt, dass esmöglich ist, bestehende Trocknungssys-teme mit verhältnismäßig wenigen Kom-ponenten zu erweitern, um Prozesswär-me solargestützt zu erzeugen undzugleich beachtliche regenerative Ener-gieeinträge zu erzielen. Aus dem be-triebsbegleitenden Monitoring ging her-vor, dass gerade die „Einfachheit“ desSystems zu einem zuverlässigen undstörungsfreien Betrieb geführt hat.Mit dieser Pilotanlage wurde somit derGrundstein gelegt, um weitere Lufttrock-nungsanlagen in der Industrie auf solarerBasis zu erweitern oder gar Neubautenvon Lufttrocknungssystemen grundsätz-lich mit Einbezug solcher solarer Sys-temkomponenten zu planen.Bei Betracht des Standorts dieser Pilot-anlage wird deutlich, dass diesem Sys-tem in Ländern mit größerem solaremEinstrahlungspotenzial eine noch hö-here Bedeutsamkeit zuteilwird.Referenzen/References[1] Bundesministerium für Wirtschaftund Technologie (BMWI): „Energie-gewinnung und Energieverbrauch“,http://www.bmwi.de/BMWi/Navi-gation/Energie/Statistik-und-Progno-sen/Energiedaten/energiegewin-nung-energieverbrauch.Zugriff: 16:10 Uhr 23.12.2011[2] Munters GmbH: „Das Munters-Prin-zip-Grundversion“, http://www.munters.de/upload/Case%20stu-dies/Wurstreifung.pdfZu-griff: 16:20 Uhr 23.12.2011

Solare Prozesswärme bei Lufttrocknungsprozessen in der Pharmaindustrie

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