Corrosion behaviour of brazed multilayer material AA4343/AA3003/AA4343: Influence of coolant parameters

This paper is the second part of a work devoted to corrosion in brazed AA4343/AA3003/AA4343 materials on the water side of automotive heater cores. In the first part of the study [S. Tierce, N.Pébère, C. Blanc, C. Casenave, G. Mankowski, H. Robidou, Electrochim. Acta 52 (2006) 1092], corrosion initiation in the surface layer (i.e. the residual cladding) has been investigated. It has been associated to defective sites in the passive film covering the alloy. The defective sites are linked to a-Al(Mn,Fe)Si particles built up during brazing process. Interactions between a-Al(Mn,Fe)Si particles and the matrix are responsible for the observed behaviour. The present study focuses on the propagation of corrosion through the material in neutral water–ethylene glycol mixtures with and without chlorides. Comparison of the electrochemical behaviour of the three layers of the brazed material (i.e. the residual cladding, the "band of dense precipitates (BDP)" and the core material) revealed that the residual cladding was nobler than the BDP and the core material and thus that the corrosion should propagate through the inner layers due to galvanic coupling: the inner layers constitute the anode and the residual cladding the cathode. Increasing the ethylene glycol content in the water–ethylene glycol mixture decreased the rate of consumption of the materials whereas addition of chloride ions increased it. Mass variation measurements of brazed material in different solutions containing the degradation products of ethylene glycol showed that only glycolate ions had a slight detrimental effect. Corrosion tests performed in heater core tubes allowed the propagation mechanisms to be confirmed

Corrosion behaviour of brazing material AA4343

This paper is part of a work devoted to corrosion of brazed AA4343/AA3003/AA4343 materials on water side of automotive heater cores. The microstructure of the superficial resolidified AA4343 brazing material has been previously characterised [1] and [2]. It is composed of large (Al) grains separated by valleys containing multiphase deposits of (Al), Si and α-Al(Mn,Fe)Si. The present study focuses on its electrochemical behaviours in neutral water–ethylene glycol mixtures at different temperatures with and without chloride ions. Three types of behaviour are revealed: (i) passivation, (ii) defective passivation and (iii) pitting corrosion at the corrosion potential. The defective passivation is investigated in greater depth. The results show that Si needles do not participate in the corrosion progress whereas the α-Al(Mn,Fe)Si particles are preferential sites for corrosion attacks. α-Al(Mn,Fe)Si particle/matrix interactions are responsible of the defective passivation at valleys level where the α-Al(Mn,Fe)Si phase particles are mainly concentrated. Increasing the temperature enhances this reactivity whereas addition of ethylene glycol decreases it and favours a transition from defective passivation to passivation for ethylene glycol content higher than 55%

Etude expérimentale du refroidissement diphasique à haute température par jet d'eau impactant

Ce travail concerne l'étude du transfert thermique par ébullition au niveau d'une plaque chaude refroidie par un jet d'eau plan, en régime stationnaire. Cette étude est motivée par l'industrie sidérurgique qui souhaite acquerir des connaissances dans ce domaine afin de mieux contrôler localement le refroidissement des plaques d'acier. A l'Université technique de Berlin, un dispositif expérimental original permettant la détermination de courbes d'ébullition locales au niveau d'une surface non mobile refroidie par un jet d'eau plan a été mis au point. Les mesures étant effectuées à température contrôlée, il est possible de d'identifier les régimes d'ébullition depuis la convection forcée jusqu'a l'ébullition en film. Les courbes d'ébullition locales ont été mesurées jusqu'à une distance de 55 mm de la ligne de stagnation, dans une gamme de vitesses de jet comprises entre 0.5 et 1 m/s et pour des sous-refroidissements variant de 5 a 20 K. A partir des résultats expérimentaux, l'influence de cas paramètrés sur les différents régimes d'ébullition a été mise en évidence et des corrélations ont été établies, pour un jet immergé et pour un jet à surface libre. L'effet de la distance depuis l'impact est très important sur les courbes d'ébullition sauf dans le régime de l'ébullition nucléée pleinement développée. Les mesures effectuées aux basses températures sont en accord avec les résultats deja publiés dans des conditions de refroidissement stationnaire. Les mesures ont montré l'importance du régime d'ébullition de transition à l'impact. Ce régime s'étend sur une plage de température pouvant aller jusqu'a 350 K et les flux extraits peuvent être de l'ordre du flux critique. L'analyse des signaux de température montre que le début du régime d'ébullition de transition et le remouillage sont associés de fluctuations très importantes de la température qui apparaissent à des frequences tres bassesNANCY1-SCD Sciences & Techniques (545782101) / SudocSudocFranceF

Système de vaporisation d'un fluide cryogénique avec des échangeurs centralisés

The invention relates to a system for vaporizing a cryogenic fluid using ambient air as an indirect heat source, including a primary circuit (3) in which an intermediate heat-transfer fluid reheated by the ambient air circulates and exchanges heat with said cryogenic fluid via a cascade of secondary circuits (10, 20, 30) reheating said cryogenic fluid in successive temperature increments, said primary circuit and said secondary circuits being linked to a central vessel (5) having a high capacity for storage of said intermediate fluid.Un système de vaporisation d'un fluide cryogénique utilisant l'air ambiant comme source de chaleur indirecte, comprend un circuit primaire (3) dans lequel circule un fluide intermédiaire caloporteur réchauffé à partir de l'air ambiant et échangeant de la chaleur avec ledit fluide cryogénique à travers une cascade de circuits secondaires (10,20,30) qui réchauffent par paliers de température successifs ledit fluide cryogénique, ledit circuit primaire et lesdits circuits secondaires étant raccordés à un réservoir central (5) de forte capacité de stockage dudit fluide intermédiaire