3 research outputs found

    ΠœΠΎΠ΄Π΅Π»ΠΈΡ€ΠΎΠ²Π°Π½ΠΈΠ΅ распрСдСлСнного измСритСля силы Ρ‚ΠΎΠΊΠ° Π½Π° основС Π΄Π΅Ρ„ΠΎΡ€ΠΌΠ°Ρ†ΠΈΠΈ оптичСского Π²ΠΎΠ»ΠΎΠΊΠ½Π°

    Get PDF
    Due to the development of automation and control systems, methods and devices for measuring of electric current large values are of great interest. The aim of the work was to develop a schematic diagram of a distributed current strength sensor based on the Brillouin optical frequency domain analysis; to create a mathematical model of the sensor to demonstrate its work and to calculate the basic parameters of the sensor. To provide the measurement optical fiber with conductive coating is used. Between the current bus, where current is measured, and conductive coating the Ampere force arises. Strain occurs in optical fiber due to this force. Stimulated Brillouin scattering has the strain dependent characteristic frequency. Shift of the characteristic frequency allows to measure current in the bus. To measure the characteristic frequency and the location of its shift Brillouin optical frequency domain analysis is used.The mathematical model of sensor operation based on tree-wave model of stimulated Brillouin scattering is demonstrated. This model allows calculating intensity of optical signal in the fiber in dependence of characteristic frequency shift. Brillouin optical frequency domain analysis uses inverse Fourier transform to obtain pulse response.A schematic diagram of a distributed current sensor based on the method of Brillouin optical frequency domain analysis is presented. An a priori estimate of parameters of the measuring system was carried out on the basis of the mathematical model of stimulated Brillouing scattering in an optical fiber. The spatial resolution of the sensor when determining the length and location of fiber sections was 0.06 m. The resolution of the sensor was 0.22 kA, the maximum value of the current strength was 25 kA. Dependence of the sensor operation at different powers of the laser used was investigated. The refractive index change influence on the result of measurements was estimated.Π’ связи с Ρ€Π°Π·Π²ΠΈΡ‚ΠΈΠ΅ΠΌ систСм Π°Π²Ρ‚ΠΎΠΌΠ°Ρ‚ΠΈΠ·Π°Ρ†ΠΈΠΈ ΠΈ контроля большой интСрСс Π²Ρ‹Π·Ρ‹Π²Π°ΡŽΡ‚ ΠΌΠ΅Ρ‚ΠΎΠ΄Ρ‹ ΠΈ ΠΏΡ€ΠΈΠ±ΠΎΡ€Ρ‹ для измСрСния Π±ΠΎΠ»ΡŒΡˆΠΈΡ… Π·Π½Π°Ρ‡Π΅Π½ΠΈΠΉ силы Ρ‚ΠΎΠΊΠ°. ЦСлью Ρ€Π°Π±ΠΎΡ‚Ρ‹ являлась Ρ€Π°Π·Ρ€Π°Π±ΠΎΡ‚ΠΊΠ° ΠΏΡ€ΠΈΠ½Ρ†ΠΈΠΏΠΈΠ°Π»ΡŒΠ½ΠΎΠΉ схСмы распрСдСлСнного сСнсора силы Ρ‚ΠΎΠΊΠ° Π½Π° основС Π°Π½Π°Π»ΠΈΠ·Π° частотных характСристик рассСяния ΠœΠ°Π½Π΄Π΅Π»ΡŒΡˆΡ‚Π°ΠΌΠ°β€“Π‘Ρ€ΠΈΠ»Π»ΡŽΡΠ½Π°; cΠΎΠ·Π΄Π°Π½ΠΈΠ΅ матСматичСской ΠΌΠΎΠ΄Π΅Π»ΠΈ сСнсора для дСмонстрации Π΅Π³ΠΎ Ρ€Π°Π±ΠΎΡ‚Ρ‹ ΠΈ расчСт Π΅Π³ΠΎ основных ΠΏΠ°Ρ€Π°ΠΌΠ΅Ρ‚Ρ€ΠΎΠ².Для провСдСния ΠΈΠ·ΠΌΠ΅Ρ€Π΅Π½ΠΈΠΉ использовалось оптичСскоС Π²ΠΎΠ»ΠΎΠΊΠ½ΠΎ с токопроводящим ΠΏΠΎΠΊΡ€Ρ‹Ρ‚ΠΈΠ΅ΠΌ. ΠœΠ΅ΠΆΠ΄Ρƒ Ρ‚ΠΎΠΊΠΎΠ²ΠΎΠΉ шиной, силу Ρ‚ΠΎΠΊΠ° Π² ΠΊΠΎΡ‚ΠΎΡ€ΠΎΠΉ Π½Π΅ΠΎΠ±Ρ…ΠΎΠ΄ΠΈΠΌΠΎ ΠΈΠ·ΠΌΠ΅Ρ€ΠΈΡ‚ΡŒ, ΠΈ токопроводящим ΠΏΠΎΠΊΡ€Ρ‹Ρ‚ΠΈΠ΅ΠΌ Π²ΠΎΠ·Π½ΠΈΠΊΠ°Π΅Ρ‚ сила АмпСра, которая Π² свою ΠΎΡ‡Π΅Ρ€Π΅Π΄ΡŒ ΠΏΡ€ΠΈΠ²ΠΎΠ΄ΠΈΡ‚ ΠΊ появлСнию Π΄Π΅Ρ„ΠΎΡ€ΠΌΠ°Ρ†ΠΈΠΈ Π²ΠΎΠ»ΠΎΠΊΠ½Π°. Π’Ρ‹Π½ΡƒΠΆΠ΄Π΅Π½Π½ΠΎΠ΅ рассСяниС ΠœΠ°Π½Π΄Π΅Π»ΡŒΡˆΡ‚Π°ΠΌΠ°β€“Π‘Ρ€ΠΈΠ»Π»ΡŽΡΠ½Π° ΠΈΠΌΠ΅Π΅Ρ‚ Ρ…Π°Ρ€Π°ΠΊΡ‚Π΅Ρ€ΠΈΡΡ‚ΠΈΡ‡Π΅ΡΠΊΡƒΡŽ частоту, Π·Π½Π°Ρ‡Π΅Π½ΠΈΠ΅ ΠΊΠΎΡ‚ΠΎΡ€ΠΎΠΉ зависит ΠΎΡ‚ Π²Π΅Π»ΠΈΡ‡ΠΈΠ½Ρ‹ Π΄Π΅Ρ„ΠΎΡ€ΠΌΠ°Ρ†ΠΈΠΈ Π²ΠΎΠ»ΠΎΠΊΠ½Π°. ИзмСнСниС значСния этой частоты позволяСт ΠΈΠ·ΠΌΠ΅Ρ€ΠΈΡ‚ΡŒ Π·Π½Π°Ρ‡Π΅Π½ΠΈΠ΅ силы Ρ‚ΠΎΠΊΠ° Π² Ρ‚ΠΎΠΊΠΎΠ²ΠΎΠΉ шинС. Для рСгистрации измСнСния частоты ΠΈ фиксации мСстополоТСния возмущСния использовался ΠΌΠ΅Ρ‚ΠΎΠ΄ Π°Π½Π°Π»ΠΈΠ·Π° частотных характСристик рассСяния ΠœΠ°Π½Π΄Π΅Π»ΡŒΡˆΡ‚Π°ΠΌΠ°β€“ Π‘Ρ€ΠΈΠ»Π»ΡŽΡΠ½Π°.ΠŸΡ€ΠΈΠ²Π΅Π΄Π΅Π½Π° матСматичСская модСль Ρ€Π°Π±ΠΎΡ‚Ρ‹ сСнсора Π½Π° основС Ρ‚Ρ€Π΅Ρ…Π²ΠΎΠ»Π½ΠΎΠ²ΠΎΠΉ ΠΌΠΎΠ΄Π΅Π»ΠΈ Π²Ρ‹Π½ΡƒΠΆΠ΄Π΅Π½Π½ΠΎΠ³ΠΎ рассСяния ΠœΠ°Π½Π΄Π΅Π»ΡŒΡˆΡ‚Π°ΠΌΠ°β€“Π‘Ρ€ΠΈΠ»Π»ΡŽΡΠ½Π°. Данная модСль позволяСт Π½Π°ΠΉΡ‚ΠΈ ΠΈΠ·ΠΌΠ΅Π½Π΅Π½ΠΈΠ΅ интСнсивности оптичСского сигнала, проходящСго ΠΏΠΎ оптичСскому Π²ΠΎΠ»ΠΎΠΊΠ½Ρƒ, Π² зависимости ΠΎΡ‚ измСнСния характСристичСской частоты рассСяния. ΠœΠ΅Ρ‚ΠΎΠ΄ ΠΈΡΠΏΠΎΠ»ΡŒΠ·ΡƒΠ΅Ρ‚ ΠΎΠ±Ρ€Π°Ρ‚Π½ΠΎΠ΅ Π€ΡƒΡ€ΡŒΠ΅-ΠΏΡ€Π΅ΠΎΠ±Ρ€Π°Π·ΠΎΠ²Π°Π½ΠΈΠ΅ для построСния Ρ„ΡƒΠ½ΠΊΡ†ΠΈΠΈ ΠΈΠΌΠΏΡƒΠ»ΡŒΡΠ½ΠΎΠ³ΠΎ ΠΎΡ‚ΠΊΠ»ΠΈΠΊΠ°.ΠŸΡ€Π΅Π΄ΡΡ‚Π°Π²Π»Π΅Π½Π° ΠΏΡ€ΠΈΠ½Ρ†ΠΈΠΏΠΈΠ°Π»ΡŒΠ½Π°Ρ схСма распрСдСлСнного сСнсора силы Ρ‚ΠΎΠΊΠ° Π½Π° основС ΠΌΠ΅Ρ‚ΠΎΠ΄Π° Π°Π½Π°Π»ΠΈΠ·Π° частотных характСристик рассСяния ΠœΠ°Π½Π΄Π΅Π»ΡŒΡˆΡ‚Π°ΠΌΠ°β€“Π‘Ρ€ΠΈΠ»Π»ΡŽΡΠ½Π°. ΠŸΡ€ΠΎΠ²Π΅Π΄Π΅Π½Π° априорная ΠΎΡ†Π΅Π½ΠΊΠ° ΠΏΠ°Ρ€Π°ΠΌΠ΅Ρ‚Ρ€ΠΎΠ² ΠΈΠ·ΠΌΠ΅Ρ€ΠΈΡ‚Π΅Π»ΡŒΠ½ΠΎΠΉ систСмы исходя ΠΈΠ· матСматичСской ΠΌΠΎΠ΄Π΅Π»ΠΈ Π²Ρ‹Π½ΡƒΠΆΠ΄Π΅Π½Π½ΠΎΠ³ΠΎ рассСяния ΠœΠ°Π½Π΄Π΅Π»ΡŒΡˆΡ‚Π°ΠΌΠ°β€“Π‘Ρ€ΠΈΠ»Π»ΡŽΡΠ½Π° Π² оптичСском Π²ΠΎΠ»ΠΎΠΊΠ½Π΅. ΠŸΡ€ΠΎΡΡ‚Ρ€Π°Π½ΡΡ‚Π²Π΅Π½Π½ΠΎΠ΅ Ρ€Π°Π·Ρ€Π΅ΡˆΠ΅Π½ΠΈΠ΅ сСнсора ΠΏΡ€ΠΈ ΠΎΠΏΡ€Π΅Π΄Π΅Π»Π΅Π½ΠΈΠΈ Π΄Π»ΠΈΠ½Ρ‹ ΠΈ мСстополоТСния участков Π²ΠΎΠ»ΠΎΠΊΠ½Π° составляСт 0,06 ΠΌ. Π Π°Π·Ρ€Π΅ΡˆΠ°ΡŽΡ‰Π°Ρ ΡΠΏΠΎΡΠΎΠ±Π½ΠΎΡΡ‚ΡŒ сСнсора составляСт 0,22 кА, максимальноС Π·Π½Π°Ρ‡Π΅Π½ΠΈΠ΅ силы Ρ‚ΠΎΠΊΠ° 25 кА. ИсслСдована Π·Π°Π²ΠΈΡΠΈΠΌΠΎΡΡ‚ΡŒ Ρ€Π°Π±ΠΎΡ‚Ρ‹ сСнсора ΠΏΡ€ΠΈ Ρ€Π°Π·Π»ΠΈΡ‡Π½Ρ‹Ρ… мощностях излучСния ΠΈΡΠΏΠΎΠ»ΡŒΠ·ΡƒΠ΅ΠΌΠΎΠ³ΠΎ Π»Π°Π·Π΅Ρ€Π°. РассмотрСно влияниС измСнСния показатСля прСломлСния оптичСского Π²ΠΎΠ»ΠΎΠΊΠ½Π° Π½Π° Ρ€Π΅Π·ΡƒΠ»ΡŒΡ‚Π°Ρ‚ измСрСния

    A Loop All-Fiber Current Sensor Based on Single-Polarization Single-Mode Couplers

    No full text
    Low current sensitivity and insufficient system stability are two key problems in all-fiber current sensor (AFCS) studies. In order to solve the two problems, a novel AFCS combining single-polarization single-mode (SPSM) couplers and a loop structure is presented in this paper with a design that incorporates the advantages of both SPSM couplers and a loop structure. SPSM couplers are shown to simplify the AFCS system and reduce the risk of interference, and the loop structure can enhance the current sensitivity. Both theory and experiment prove that the new AFCS can simultaneously overcome two prevalent obstacles of low current sensitivity and low stability
    corecore