Corrélation entre le fluage et la diffusion des solutions solides fortement concentrées. Cas envisagé : les phases β Ag-50% at Zn Ag-50% Cd - Cu-43-53% at Zn - Cu-14,5% Sn Cu-25% at Al

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Corrélation entre le fluage et la diffusion des solutions solides fortement concentrées. Cas envisagé : les phases β Ag-50% at Zn Ag-50% Cd - Cu-43-53% at Zn - Cu-14,5% Sn Cu-25% at Al

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Fluage de la phase β de l'Ag-Zn équiatomique

Study of the β phase of equiatomic Ag-Zn. The utilisation of Dorn equation demands the measurement of stationary creep rates versus temperature and stress σ and the one of Coulomb modulus G. The measured activation energy which takes place in this equation is compared with that of the diffusion coefficient as calculated in the two extreme cases : the stationary and the homogeneous ones.Etude du fluage de la phase β équiatom ique Ag-Zn. L'utilisation de l'équation de Dorn nécessite la mesure des vitesses de fluage stationnaire en fonction de la température T et de la contrainte σ et celle du module de Coulomb G. On compare l'énergie d'activation mesurée intervenant dans cette équation avec celle du coefficient de diffusion prévu par les cas extrêmes : régime stationnaire et régime homogène

Loi de comportement en fluage biaxial de l'aluminium (99,5 % en poids) à haute température ; identification du potentiel d'écoulement stationnaire Ω (σij, αstij, T)

Nous étudions en fluage biaxial le comportement de l'aluminium A5 (99,5 % en poids) en régime stationnaire pour T = 355 °C. Nous vérifions : 1) • La possibilité d'écrire les vitesses obtenues sous la forme : εst ij =stij = K'(σ'ij-λ stij)[σsteq(σ-α)] n-1, avec n = 2. • La normalité du vecteur vitesse εst dans l'espace des contraintes à l'équipotentielle : σsteq(σ - αst) = constante , ce qui permet d'écrire : εst = 2/3K'[σ steq(σ - αst)]n grad (σsteq). 2) L'existence d'un « potentiel d'écoulement » au sens de Rice en régime stationnaire complètement déterminé dans le domaine des contraintes appliquées pas trop fortes (√J 2(σ) ≤ 0,9 × 107 N/m2) sous la forme : Ω(σij, α stij, T) = 2/3 K'/n + 1[σ st eq]n+1 + C/k + 1(√J2(αst))k +1 + Ω0, avec k = 5. 3) Le lien existant entre un modèle rhéologique et les mesures plus classiques telles celles de r et de h permettant d'accéder à des paramètres physiques pour identifier le modèle d'écoulement plastique à chaud. L'étude réalisée sur ce métal permet d'envisager une généralisation du potentiel Ω pour des matériaux ayant le même comportement en contrainte effective que l'aluminium A5 et son exploitation en fluage transitoire

Appareillage pour l'étude des propriétés rhéologiques des matériaux soumis à des vitesses de déformation rationnelle constante

Description d'un appareillage permettant d'étudier les propriétés rhéologiques des matériaux en traction et compression avec vitesse de déformation rationnelle constante. Un moteur asservi en vitesse est piloté par un générateur d'exponentielles à valeurs initiales réglables. Il entraîne le selsyn de référence d'une machine de traction-compression classique

Loi de comportement en fluage biaxial de l'aluminium (99,5 % en poids) à haute température ; identification du potentiel d'écoulement stationnaire Ω (σij, αstij, T)

We study with biaxial creep tests the behaviour of aluminium (99.5 % weight) for the stationary flow, for T = 355 °C. We confirm : 1) • The possibility to write the strain rates with the form : εst ij = K'(σ'ij - λstij)[σ steq(σ - α)]n-1, with n = 2. • The normality of the rate vector in the stress space to the equipotential σst eq(σ - αst) = constant, that allows to write : εst = 2/3 K'[σsteq(σ - αst)] n grad (σsteq). 2) The existence of a potential flow in the Rice sense for the stationary flow completely determined for applied stress such √J2(σ) ≤ 0.9 × 107 N/m2 with the form : Ω(σij, α stij, T) = 2/3 K'/n + 1[σ st eq]n+1 + C/ k + 1(√J2(αst)) k +1 + Ω0, with k = 5. 3) The bond existing between a rheological model and the usual measures such those of r and h, which permit the knowledge of physical parameters to identify the model. The study permit to face a generalization of the potential flow Ω for materials which have the same behaviour with the internal stress as aluminium A5, and his use for the transient creep.Nous étudions en fluage biaxial le comportement de l'aluminium A5 (99,5 % en poids) en régime stationnaire pour T = 355 °C. Nous vérifions : 1) • La possibilité d'écrire les vitesses obtenues sous la forme : εst ij =stij = K'(σ'ij-λ stij)[σsteq(σ-α)] n-1, avec n = 2. • La normalité du vecteur vitesse εst dans l'espace des contraintes à l'équipotentielle : σsteq(σ - αst) = constante , ce qui permet d'écrire : εst = 2/3K'[σ steq(σ - αst)]n grad (σsteq). 2) L'existence d'un « potentiel d'écoulement » au sens de Rice en régime stationnaire complètement déterminé dans le domaine des contraintes appliquées pas trop fortes (√J 2(σ) ≤ 0,9 × 107 N/m2) sous la forme : Ω(σij, α stij, T) = 2/3 K'/n + 1[σ st eq]n+1 + C/k + 1(√J2(αst))k +1 + Ω0, avec k = 5. 3) Le lien existant entre un modèle rhéologique et les mesures plus classiques telles celles de r et de h permettant d'accéder à des paramètres physiques pour identifier le modèle d'écoulement plastique à chaud. L'étude réalisée sur ce métal permet d'envisager une généralisation du potentiel Ω pour des matériaux ayant le même comportement en contrainte effective que l'aluminium A5 et son exploitation en fluage transitoire